ế lan can : fc = 30 (MPa) fy = 400 (MPa) ĐồĐồ ánán tốttốt nghiệp nghiệp :THIET :THIÊT KÊKÊ DAM DAM SƯPER SƯPER - T- T BÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT THÉP THÉP DƯL DƯL i = 400 (MPa) cốt thép kéo cột lan can KIỂM TOÁN 430 (mm) CHƯƠNG I 208 300 (mm) THIẾT KẾ LAN CAN - BẢN 250 (mm) (mm)TOÁN LAN CAN BTCT L sơ150 Đồ TÍNH 250 (mm) 300 (mm) nh cô"t thép dọc (mm) 10 nh cô"t thép đai 14 (mm) đai 180 (mm) uô"n AJ, Phân Bề rộng Chiều Diện cô"t thép đoạn cô"t có hiệu thép n b' = h d(+) As bêtôngsô"hình Thông học phần BT lan(mm) can : (mm) (KNmm) (mm) đoạn 208 6405.50 302 368 Chiều 9410.20 11549.80 O.Mn(-) ' V 2) A,fy Bề rộng Diện -f) 0,85 /> phân đoạn tích R > F t đoạn cốt thép Thông số bô" trí cốt thépcốt gờthép bê tông Y > He b' = h n d(-) bê tông As(mm) (thanh) (mm) (mm2) (KNmm) (mm) R - Tổng sức kháng cực hạn hệ lan can 79 6374.08 Ft - Lực va ngang xe vào lan can 79 4572.15 Y - Chiều cao đặt lực R phía mặt cầu 79 11549.80 3.2.1 Sứccao kháng củavatường thẳng - Chiều đặt lực ngangđôi củavới xetruc vào lan canđứng (Mw.H) + Tính toán phía dương (+) - kéo mặt Phân IĨL XẤC ĐINH CẨC Sỏ LIÊU TÍNH TOÁN (TCN 272-05 c 13.7.3.3-1) 3.1 Xác định lực va ngang xe : cấp III = 240 (KN) GVHD GVHD.Th.S Th.SMAI MAILựu Lựu SVTH SVTH.VÕ VÕĐÌNH ĐÌNHTHANH THANH- CĐ02B CĐ02B - Trang Trang: 2: .Mni Chiều cao O.Mn(+) O.Mn(-) O.Mni đoạn phân đoạn phía dương phía âm Giá trị TB gờ bêtông b' = h Đồ phía Đồ Đồán án ántốt tốt tốtnghiệp nghiệp nghiệp:THIET :THIET :THIETKÊ KÊ KÊDAM DAM DAMSƯPER SƯPER SƯPER -TTTBÊTÔNG BÊTÔNG BÊTÔNGCốT CốT CốTTHÉP THÉP THÉPDƯL DƯL DƯL (mm) (KNmm) (KNmm) (KNmm) (KNmm) 6405.50 6374.08 6389.79 24930.76 - Sức kháng uốn tườngNtheo= phương ngang (KNmm/mm) — * 1070+,/(81* 1070) -4*81* 1800+64* 81* 1800* 13765 9410.20 4572.15 6991.17 2*81*1800' - -Khả cực hạn lan can (KN) Sức kháng uốn phụ thêm11549.8 của11549.8 tường đỉnh (KNmm/mm) 11549.8 - Sức kháng=1.561 phi đàn hồi sức kháng đường chảy lan can - Chiều caochẩn tường bê tông HwA-fy (mm)ci Mc Diện tích Với giá trị(KN.mm) Chiều Phân Chiều - Chiều dài tới hạn dạng đường chảy Lc: thép Pp cốt - Sức kháng tải trọng ngang cực hạn cột đứng đơn lẻ độ cao Hr đoạn +M H hi 13.7.3.4-2) »- ) (TCN phân L(KN) c=^- + phân 0,85./: b - Chiều bô" dài As nhịp d lan can (mm) bê tổng đoạn Chọn - Chiều dài phân bố củaNlực va xe theo hướng dọc (mm) (mm) (mm)(mm) (mm) (KNmm) R, = (KNmm) 131.04 (KN) Lt = 1070 13.42 74.332 d Trung bình khoảng cách từcông mép BT chịu cốt cột NKhi - Được xác định để R, nhỏ sautông xe va vào cột260 lan can thì13.42 sức86.647 kháng củathức gờ vùng bê donén chịutớitảitim trọng 84.008 thép chịu kéo - Đối lan với va xôp 2đầu tường mối nốì : N =canp x + dy " ' 260 ^( ,A) -4.^X13.42 P' J Mr ) + 64 86.647 f cao V a vùng bêtông ỀLỈi đó, sứcChiều kháng gờ bê tông chịu có thểnén xác định Y công thức sau : R = H + Chiều cao từ Hw gờ BT đếnLúc LC = 400 (mm) Mc As - Diện Mw.H tích cốt thép chịu kéo H -L (KN.mm) (KN.mm/mm) (KN) (mm) (mm) - Chiều dài tới hạn dạng đường chảy Lc : 3.2.2 Sức kháng tường đổĩ với truc ngang 84.01 1931 463.43 (Mc) 1070 700 " H" Mc Mw.H Với - Chiều cao tường lan can Hw = h|+h2+h3 (KN.mm/mm) (KN) + (mm) Sức kháng (mm) tường đốì với trục ngang (Mc) (KN.mm) (mm) H = 700 (mm) w 700 ( Với D là0bước đai) 84.01 1238 297.11 1070 - Chiều cao lan can H, = Hw+Y w As = B.õ Hc==700+400 Y (mm) (mm2) (mm) =1100 (mm) a= Ft Với : Ft = (KN) 240 (KN) (KN) (KN) Tổng phần tônggồm hệ lan can Khi xesức va kháng vào cộtcực lanhạn can, dạng phábêhoại sô" nhịp lanđiều can kiên N 1chấn + Bảng tong hưp kiểm toánlượng lan can theo -+ Đối cáccủa vahệ xôdầm phần đoạn700 tường 1100 335.71 Đoạn tường 463.43 Sứcvới kháng và81.00 cột: \ 6.M +N \ P L n L Đầu tường môi nôi R = 297.11 81.00 700 1100 169.82 R2.L.-L = - /; S.Mb +”S.Mw.H + H Sức kháng tường 7(Mw.H) Tổđôi hợpvới va trục thẳng SKgờ SKcột SK hệ lan Kiểm 2.Nđứng L't-L, - Xét trường họp xe va vào nhịp lan can : lan can dầm can N - Trong TH xác định để Rrnhỏ nhât công thức sau tra Khi xe va vào nhịp lan can, dạng phá hoại gồm sô" lượng nhịp lan can N Rr (KN) R (KN) - Tổng sức kháng bên lan can (N) ĐK(1) lẻ tường môi 297.11 86.99 384.1 Đạt Giữa nhịp lan can, đầu - Chiều dài tới hạn kiểu phá hoại theo đường chảy (mm) + Sức kháng hệ dầm cột: nôi - Chiều dài phân bô" lực463.43 va theo hướng dọc Ft (mm) 550.42 Đạt Giữa nhịp lan can, đoạn tường 86.99 R _ \ M p + { N - \ ) ị N + \ ) J > p L Cột nhịp lan can, mối nôi đứng 169.82 131.04 300.87 Đạt - Sức kháng uốn đầu tường tường theo phương N (KNmm/mm) L-L' Cột lan can, đoạn tường 335.71 131.04 466.75 GVHD GVHD.Th.S Th.SMAI MAILựu Lựu SVTH SVTH.VÕ VÕĐÌNH ĐÌNHTHANH THANH-CĐ02B CĐ02B CĐ02B - - Đạt Trang Trang: :6435 F t Tổ hợp va SKgờ SK cột Chiều cao Kiểm dầm kháng Y Đồ Đồán ántốt tốtnghiệp nghiệp:THIET :THIETKÊ KẾDAM DAMSƯPER SUPER TT BÊTÔNG BẾTÔNG CốT CốT THÉP THÉP DƯL DƯL Rr (KN) (mm) ĐK (2) 2.1 Giữa nhịp lan can, đoạn tường 153.01 844.99 AI = 0.14*0.005+2*(0.12-0.005)*0.005 816.97 (K2= 1F169.82 )' - K Cột nhịp lan can, đầu tường môi Điều kiện : , nối K = F,-K i ông Với: D = 0.100 (m) R H +R Y = (m) "’ » r -Hr >H (2.2) ông d = 0.090 F Ap = 3.14*(0.12-0.092)/4 = 0.001492 (m2) DCS = (1 *0.001 *1.8+0.001 *0.46)*8002/l.8 n can AI = B'.ô +2 (B-õ).õ = 15.72 (KG/m) =He = 0.005 Với: 810(m) (mm) 5.3 Trọng lượng hệ lan + Bảng tổng lĩơp kiểm toán lancan can theo điều kiên ng ngang B' = 0.140 (m) DCic= 547.96+15.72 = 563.68 (KG/m) ng dọc B = 0.120 (m) -oOo= 0.001850 (m2) THIẾT KÊ BẲN MẶT CÀU + Tải trọng cho phần thép lan Để tính nội lực cùa dãy k = mặt cầu dầm super T.Ta coi mặt cầu dầm đơn giản có t lan can Lgối = kê lên vị trí đầu cánh dầm xát định hình vẻ: Đoạn AB=940 = mm Đoạn BC=910 n tính toán s = mm So sánh nội hf lực=trong đoạn ABvà BC ,chọn nội lực lớn để bô'trí thép mặt cầu = Đoạn L=445 mm ,tính nội lực bô' trí thép trongCAN hẫng lkg/m V TÍNH TOÁN TRONG LƯƠNG DO LAN GẢY RA ( DClc ) thấm g BT BMC g lớp BTAS g lớp cách nước yp = tải trọng Chiều cao cột h =lan can = BT Trọng lượngĩcriêng = thép Trọng lượngTa riêng H = 0.460 (m) Yc = 2500 (KG/m3) Ys = 8002 (KG/m3) 5.7 Tính toán trọng lượng phần bê tông lan can = BT + Diện tích 11 phần Ac = bị./?! + 0.5(5ị + b2 ).h2 + 0.5(b2 + b2 ).h2 SVTH.VÕ ĐÌNH T H A N H - Cfì(ì2B Trang • 10 = (430* 150+0.5*(430+300)*250+0.5*(300+250)*300)/l 0A6 Ac = 0.23825 (m2) + Tải trọng phần BT lan can DCc = YC-AC 6.1.Các thông sô hình học kết câu 2500*0.24 - Tính nội lực trong=đoạn AB DCc = 547.96(KG/m) 5.2 Tính toán trọng lượng phần thép lan can + Diện tích ông lan can GVHD Th.SMAI GVHD.Th.S MAILựu LựuSVTH SVTH.VÕ SVTH VÕĐÌNH ĐÌNH VÕ ĐÌNH THANH THANH THANH -CĐ02B CĐ02B - CĐ02B - Trang : 987 DC.S2 DW.S2 ^ ì Đồ án tốt nghiệp :THIET KÊ DAM SƯPER - T BÊTÔNG CốT THÉP DƯL 6.2 Tính toán nội lực 6.2.I D0 tĩnh tái DC = (N/mm2) 180.25000 =45.104( N/mm2 ) Tải trọng lớp phủ phân bô" ( N/mm2 ) Momen tĩnh tải TTGHCĐ DC.S2 , DW.S2) ——— + C1.5—-— = 871 Momen tĩnh tải TTGHSD 2x _ 0.00115*940 M ( Nmm/mm ) MDC+DW 0.001 *9502 ^ s MDC+DW ( Nmm/mm ) í Ỵ JS f \ \,,ịr Ty ^ A * Do nhịp tính toán < 4.2 m nên không cần xét tải trọng Bề rộng tải trọng bánh phân bô" b| = b2 + 2.h = 510+2*50 b| = 610 ( mm ) ( Với b2 = 510 mm ) Cường độ tải trọng bánh phân bô" p = p/(2.b,) = 145/(2*610) p = 0.119 ( KN/mm ) ( Với p= 145 KN ) GVHD.-Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH - CĐ02B Trang : 11 Đồ án tốt nghiệp :THIÊT KẾ DAM SUPER T BÊTÔNG CốT THÉP DƯL - Momen hoạt tải TTGHCĐ M (s_h K =1,75.1,25.1,2 n- 1,75*1,25*1,2*0.12* =1.05* = 32029003 1000*610 ( Nmm ) Momen hoạt tải TTGHSD = 1,25.1,2.^-ịs-^ " ỉ, ,w, , _ 000*610 610 Mt =1,25*1,2*0.12* - * 940-—— " 4V2 = 17430750 (Nmm) Chiều rộng dải (+) theo PDC Khi tính momen dương: SW(+) = 660+0.55.s = 660+0.55*940 SW(+) = 1177( mm) Chiều rộng dải (-) theo PDC Khi tính momen âm sw(_) = 1220+0.25.s = 1220+0.25*940 SW(.) = 1455( mm ) 6.2.3.Do tĩnh tải hoat tải Trạng thái giới hạn cường độ SW { + ) 32029003' 1177 + Giữa nhịp MlJ2 = 0.5 871 + *'DC+Dlv M ( Nmm/mm ) rLL M sw(-] = -0.7 32029003 = -0.7 * 1455 = -16018.8 ( Nmm/mm ) Trạng thái giới hạn sử dụng = 0.5 M DC+DW + Mu —— SW(+) M\12 =0.5* 17430750 1177 ( Nmm/mm ) GVHD.-Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH - CĐ02B Trang : 12 T SW(-) Đồ Đồán ántốt tốtnghiệp nghiệp:THIET :THIETKÊ KÊDAM DAMSƯPER SƯPER TTBÊTÔNG BÊTÔNGCốT CốTTHÉP THÉPDƯL DƯL M DC+DW 17430750 f i I,,ịr í -0.7 637 Q+ JS 1455 jIA = -8831.83 ( Nmm/mm ) b BC - Tính nội lực đoạn s = 910 ( mm ) Chiều dài nhịp tính toán * Do nhịp tính toán < 4.2 m nên không cần xét tải trọng lành f = ( m m ) Bề rộng tải trọng bánh phân bô" = 50 ( mm ) b| = b2 + 2.h = 510+2*50 Dung dịch chống thấm b| = 610 ( mm ) yc = 2500 ( KG/m3) Trọng lượng riêng BT BMC (Với b2 = 510mm) Ýa = 2300 ( KG/m3) Trọng lượng riêng lớpCường BTAS độ tải trọng bánh phân bô" Trọng lượng riêng lớp cách nước yp =p = p/(2.b|) 1500 ( KG/m3) Hệ sô" điều chỉnh tải trọng 11 = 1.05 = 145/(2*610) p = 0.119 (KN/mm) ( Với 6.2.Tính toán nội lựcp = 145 KN ) '//////// TT Ạ 4'Ằ 19 ,9* , _ _ A r 6.2.1.Do tĩnh tái Trọng lượng thân Momen hoạt tải TTGHCĐ ( N/mm2) 175X25X2 —\ s K = '?■ Tải trọng lớp phủ phân bô" * 1,25 * 1,2 * 0.12 * 1QQQ*61Q * v ps Xk Dạng Mqd = 4.45 MPa r 0.85/;./? A +* A Bằng xác định chiều cao quy đổi cánh (m) thớ Momen kháng uốn chưa LH Mặt cắt (m) TD TDTT (KNm) (KNm) cSbg = — Ig/Ybg 1771 TH : Trục trung hòa qua cánh 1.08 0.142TDLH Chữ Nhật 12538A f 11284 Momen kháng uốn thớ Kiểm tra hàm lượng cốt thép DƯL 0.142 1761 Chữ Nhật Sbc —12692 11423 2.45 Ic/Ybc 0.85 /;.AÌ+U,A a.cốt thép tối đa (TCN 5.7.3.3.1) 0.142 1714 Chữ Nhật 12432 11189 7.33 Coi diện tích cốt thép thường A = theo TCN 5.7.3.3.1-2 s Chữ Nhật 12947 11653 14.65 0.142 1788 Cường độ chịu kéo dequy định cáp DƯL de = \,Krf p s -d„ c/de Kiểm \s-Krf p s Vị trí Xk fpu= 1860 MPa Mặt cắt (m) (m)Giới hạn (m) chảy thép DƯL = dp Điều kiện kiểm1.08 tra c/de1.443 < 0.45 0.204 0.14 Thỏa ĐK fpy= 1674 MPa Bảng xác định vị trí 1.468 trụck trung hòa: 0.205 - fpy0.14 = 2.(1,04 / fpU) Thỏa ĐK 2.45 (m) d ** ps DU 7.33 14.65 1.477 0.205 Thỏa ĐK = 2.(1,04 - 1674/1860)=0.28 0.14 1.475 0.205 0.14 Thỏa ĐK M'cr - ( ff + fbps )-Sbc (1) II (2) (Đã xác định mục 8.1.3) ịY _ ^ps Fps ' g MDCX M DC2 M A A s s s s b.cốt thiểubình (TCN 5.7.3.3.2) ứngthép suấttốì trung cáp DƯL _ ^ps Fps-eg ! 4/ĐC1 ^M DC2 ^ MA fps= fp„.(l-k.c/dp) s* sbg sbc sbc CốtBảng thcp tốixácthiểu phải đảm kháng giá trị định sức kháng uô"nbảo danhmomcn định tính toán uốn tính toán nhỏ giá trị sau e + 1.2 lần sức kháng nứt Ybc Sbc fbps M'cr (m) GVHD GVHD Th.S MAI MAI MAI Lựu Lựu Lựu SVTH SVTH SVTH ĐÌNH VÕĐÌNH ĐÌNH THANH THANH THANH CĐ02B - CĐ02B (m ) VÕVÕ (m) GVHD (m Th.S ) Th.S (Mpa) (Mpa) 0.932 0.4664 1.08 0.4348 8.33 5961 2.45 0.3224 0.974 0.3309 15.21 6506 Xk ị trí Mặt cắt 7.33 0.3241 - 0.972 0.3334 16.71 - 7057 Trang Trang : 99 : 98 Trang : 100 14.65 Vị trí Mặt cắt Mặt cắt 0.3254 0.970 0.3355 20.15 8254 Xk (m) I* Ybg Sbg MDCI Mp)C2 MA Mcr :THIET KÊ DAM SƯPER (m4Đồ ) án tốt (m)nghiệp (m ) (KNm) (KNm)- T BÊTÔNG CốT THÉP DƯL 1.08 2.45 0.2911 0.1659 0.802 0.672 7.33 0.1666 0.670 0.3632 397 144 5307 5849 0.2470 857 311 5047 6215 Mr> MrKT (M r: Đã xác định mục 8.2.1.2) 0.2488 2097 762 3486 6344 14.65 0.1671 0.668 0.2503 Xk Mcr MUCDI MrKT (m) (KNm) (KNm) (KNm) 1.08 5849 1255 1670 2.45 6215 2705 3597 11284 Thỏa ĐK 11423 7.33 14.6 6344 6565 7613 11189 7302 8651 8762 11653 rKT 2796 1015 (KNm) (KNm) 3491 7302 = Min(l,2.Mcr; 1,33.MUCDI) Điều kiện kiểm toán GVHD Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH - CĐ02B Trang : 101 E E E S-AS + EPS-APS A PS- PS PS-APS E c- A c + E ps- A ps = Đồ án tốt nghiệp :THIET KÊ DAM SƯPER - T BÊTÔNG CốT THÉP DƯL dv = t hữu hiệu Of — ov = bê tông Mụ I ệj -d, ệ, Sy = I a 0.5V cot (ỡ)-Aps.fpo V., \ TV V= M d Bỏ qua cốt thép thường £x = < phải nhân thêm hệ số F ộf - < í V 0.5V V" Fs = IX TÍNH DUYẺT THEO LƯC CÁTcắt 2-2 Diện tích BT tham chịu uốn Chọn vị tríphần MC tính duyệtgia lực cắt Mặt 9.1-Xác đinh thông sỏ" dv tai MC tính duvêt Tính toán MC cách gối x2 = 1.08 (m) KC từ mép CN xa đến TTcáp CK de = Chiều dày vùng BT chịu nén tính đổi ac = Chiều cao chịu cắt hữu hiệu (Là giá trị lớn giá trị-Cbên) -C 1.443 m 0.142 m 0.90 *dc = 1.3 m 0.72 *h = 1.08 m dv(max)= 1.37 m 9.2.Xác đinh sức kháng cất danh đinh Ac = 0.7056 m2 Sức kháng cắt danh định dầm Fg = 0.037 v„= Vc+V s+Vp Sức cắt danh định củatruyền BT lực kéo |3 Vc = 0.083p^ịfĩ\.bv.dv HS kháng KNBT bị nứt chéo Góc nghiêng ứng suất nén chéo fy.dv.coi(0) ứng suất cắt BT (TCN Sức 5.8.2.9-1) kháng cắt danh định cốt thép Vs = v= ——Ế^JL AA-dv Không bô" trí neo đầu cáp Lực cắt nhân hệ sô" dầm biên mặt cắt kiểm tra xl = 1.7 m SKC DĐ thành phần DƯL thẳng đứng V uCD sin v„ = 1132 (a).nx.Kr/ps.Apsị Vp =KN Do cáp uô"n xiên nên Vp = KN đinh thong số Ị3 e (TCN 5.8.3A2) Tra bảng TCN để xác định p từ thông sô" ứng suất cắt v/fc ứng biến dọc cô"t thép phía chịu uốn GVHD Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH - CĐ02B Trang : 102 pc ~ A, I 0.2911 m 0.565 m ĐồĐồ án án tốt tốt nghiệp nghiệp :THIET :THIET KÊ KÊ DAM DAM SƯPER SƯPER - T-BÊTÔNG T BÊTÔNG CốT CốT THÉP THÉP DƯL DƯL T dầm chủ áp DƯL fpo = K r f pg s + f p C ‘ Y Lực kích cáp sau mát X , f _ K i-f P s- A P s Kị.fpS = định Diện tích toàn cáp DƯL fc= 0.022 cốt thép Ac= 0.4479 m2 Mođun đàn hồi BTtra KMax( l,22.Mcr;l,33.Mu Kiểm ) = MIN(1.22*97.86,1.33*748.84) a.cổt thép tổỊ đa c/ds < 0,42 Ec= = 119.28(KNm) 38007 Mpa < O.Mn : Thỏa c = a/ Ị3| = 40.53/0.69 p _ _200000* 0.01 _ Diện tích tiết diện nguyên = 59.94 (mm) = 801530.00 (min2) c/ds =Ao 0.086 < 0,42 : Thỏa /(4*10 ) Tính toán lập xác địnhp0= As/A0 O.Mn b.Cổt thép tốị thiểu = 0.001018 m2 > Min( l,2.Mcr ; l,33.Mu ) v/fc = 2.58/50 = 0.042 0,03.f c/fy = 0.008 > 0,03.fc/fy = 0.0036 : Thỏa = 27.38° đai tính toán 10.2 Tính duyệt theo lực cắt p = 4.87 Giád>f trị = tìm 1.00 a.Tính toán cho mătcồ"t cất tai gốiphía chịu uốn 0.5*1519.05*1000 j.cot(27,38°) ứng biến dọc thép B, i n.A ị( v J _ụ Khả chịu cắt bê tông Với: 0.9 Mu = 0.0 (KNm) v 0.083 {3yjfcX Bw.dv c = vu = 1208.5 (KN) GVHD GVHD.Th.S Th.S MAI MAI Lựu Lựu SVTH SVTH VÕ VÕ VÕĐÌNH ĐÌNH ĐÌNHTHANH THANH THANH - -CĐ02B CĐ02B GVHD.Th.S MAI Lựu SVTH.SVTH VÕ ĐÌNH THANHCĐ02B - Trang : :109 Trang 110 111 Trang : 112 A sfs > M —+ p thường T tham gia chịu uốn Đồ Đồ Đồ Đồ án án án tốt án tốt tốt nghiệp tốt nghiệp nghiệp nghiệp :THIET :THIET :THIÊT :THIET KÊ KÊ KÊ DAM KÊ DAM DAM DAM SƯPER SƯPER SƯPER SƯPER - -T-TT -BÊTÔNG BÊTÔNG TBÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT CốT CốT THÉP THÉP THÉP THÉP DƯL DƯL DƯL DƯL A s = Es = A-fy Ac = Với Nội suy lần hai Ec =0.083y / A m2 Thỏa ĐK Mpa = 757 mm II o X w 0.8*dv = 544 mm 0.05 0.075 Sct = 600 mm A As.fy = 0.01*10 3*420 Kiểm tra cốt thép dọc 4Khoảng cách cốt đai tốì0thiểu bô" 0.125 trí MC : 544=mm 2702 KN FE = 0.065 sx = Chọn sx = 0.125s = 250 mm Av.f dv.cot(0) Tính toán lập xác0.05 định tra 0.050 0.05 0.075 0.050 Kiểm (3 =0.075 4.87Thỏa ĐK 0.001*10 *0.68*cot(27°) K27.00 Lập tỉ sô" v/f c v/f c = 0.05027.00 < 0.25 : Thỏa ĐK 27.00 27.00 0.5K27.00 Khả tra cắt bê tông 5.Kiểm cốtchịu thép dọc f27.00 >0 KN chịu cắt cốtAđai 250 Gia sử = 27.38 f -àv v/f c = 0.05 Vc= 0.083/?Vỹ>,X = 2281 KN As.fy = 2702 KN Hệ sô" kháng uô"n d>f = 1.00 \ 0.00209 0.125 K = 1868.05 KN fv.dv.cot{0) 0.5K ứng biến dọc cô"t thép phía chịu uô"n KN chịu cắt cốt đai bô" trí Vs = 27.00 27.00 Khả chịu cắt cốt đai 27.00 v ex = 0.00209 V 8X = 0.125 Kiểm tra điều kiện thépDo dọc8 X > nên không V^ = —~VC M (cần V tính lại -^-0.5^ cot(ớ)0.075 0.075 0.050 0.05 0.050 toán cho măt cất-^-+ tai khác 0.05 b.Tính e = 0.00209 ý f d v u, x )='ị,748.8 (KNm) Mu 4.88 4.88 3.99 3.65 3.99 4.88 = -221.39 vu= 1482.0 (KN)KN ( Bô" trí cô"t đai theo câu tạo ) (Khi Vs 0J5.^fy = cắt BT (TCNMPa ứng suất 5.8.2.9-1) Jy V Khoảng cách cô"t đai tính toán mm ệ >0.1 s= As (min) Thép As (bô'trí) Kiểm Mặt cắt Kiểm tra cô"t đai theo câu tạo fc\ -Btra w-dv DƯL KT Sức kháng cắt CT (mm2) (mm2) bô" tríVp = (mm2) ;0.í 0.9 1519.05* 1000/(50*962.5*0.68* f ' B w 1000) V=0.0834 824063 15012 e X Thỏa Min Tại gô"i V 2516.885 (KN/m2) V V= 1669063 29012 Suy : I Thỏa vh Thỏa ĐK thép neo thiểu GVHD Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH - CĐ02B Trang : 119 Đồ án tốt nghiệp :THIET KÊ DAM SƯPER - T BÊTÔNG CốT THÉP DƯL GVHD.Th.S MAI Lựu SVTH VÕ ĐÌNH THANH- CĐ02B Trang : 120 [...]... SƯPER SƯPER SƯPER SƯPER SƯPER TT-BÊTÔNG -T BÊTÔNG - TTBÊTÔNG BÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT CốT CốT CốT THÉP THÉP THÉP THÉP THÉP DƯL DƯL DƯL DƯL DƯL 4.1.4.Tĩnh khuôn (Ltt-xk).x/L 0 (Cho < Xcác < dầm xk như nhau) DCtiu =: 0Nếu KG/m Mặt cắt cách gốì 0.72h x2 = lải vány(x) 1.08 m trọng lớp phủ bản mặt xk.(LTải xk cầu ... SƯPER SƯPER SƯPER TT-BÊTÔNG -T BÊTÔNG - TTBÊTÔNG BÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT CốT CốT CốT THÉP THÉP THÉP THÉP THÉP DƯL DƯL DƯL DƯL DƯL 4.1.4.Tĩnh khuôn (Ltt-xk).x/L (Cho < Xcác < dầm xk nhau) DCtiu =:... nghiệp nghiệp :THIET :THIET :THIÊT :THIET KÊ KÊ KÊ DAM KÊ DAM DAM DAM SƯPER SƯPER SƯPER SƯPER - -T-TT -BÊTÔNG BÊTÔNG TBÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT CốT CốT THÉP THÉP THÉP THÉP DƯL DƯL DƯL DƯL A s = Es... :THIET :THIET KÊ KÊDAM KÊ DAM KÊDAM DAM SƯPER SƯPER SƯPER SƯPER TT-BÊTÔNG BÊTÔNG T - TBÊTÔNG BÊTÔNG CốT CốT CốT CốT THÉP THÉP THÉP THÉP DƯL DƯL DƯL DƯL 1.531 0.84 1.820 0.200 1.08 0.208 1.531 0.200