Đang tải... (xem toàn văn)
trình bày về tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải thuộc da - bể điều hòa
Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải 4.4 BỂ ĐIỀU HÒA a. Chức năng Điều hòa nước thải về lưu lượng và nồng độ. Bể điều hòa làm giảm kích thước và tạo chế độ làm việc ổn đònh cho các công trình phía sau ; tránh cặn lắng ; làm thoáng sơ bộ qua đó oxy hóa sinh hóa một phần các chất bẩn hữu cơ. b. Tính toán Để xác đònh dung tích của bể điều hòa, ta cần có các số liệu về độ biến thiên lưu lượng nước thải theo từng khoảng thời gian trong ngày, lưu lượng trung bình của ngày. Ở đây, do không có điều kiện điều tra cụ thể về độ biến thiên lưu lượng nứơc thải của nhà máy theo từng khoảng thời gian trong ngày nên ta chỉ có thể tính thể tích của bể điều hòa một cách gần đúng như sau Lưu lượng nước thải trung bình Q = 300 m 3 /ngày và trạm xử lý nước thải hoạt động liên tục 24/24 giờ. Chọn thời gian lưu nước trong bể điều hòa T = 8 giờ ( “Industrial Water Pollution Control, 1989” – W.Wesley Eckenfelder ). Thể tích bể điều hòa W = Q h TB x T = 12.5 x 8 = 100 m 3 Chọn kích thước của bể điều hòa như sau L x B x H = 5 m x 5 m x 4 m Chọn chiều cao bảo vệ là 0.3 m Suy ra chiều cao thực tế của bể điều hòa H = 4 + 0.3 = 4.3 m Thể tích thực của bể điều hòa W thực = 5 x 5 x 4.3 = 107.5 m 3 Lưu lượng không khí cần cung cấp cho bể điều hòa L khí = W thực x a Trong đó o W thực : Thể tích thực của bể điều hòa, W thực = 107.5 m 3 Trang 43 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải o a : Tốc độ khí nén a = 0.015 m 3 / (m 3 thể tích bể) . phút ( Bảng 9 – 7 trang 403 – “Xử lý nước thải đô thò và công nghiệp – Tính toán thiết kế công trình, 2002” – Lâm Minh Triết ). L khí = 107.5 x 0.015 = 1.61 m 3 /phút = 0.027 m 3 /s Khí được cung cấp bằng hệ thống ống sắt tráng kẽm có đục lỗ, gồm 4 ống đặt dọc theo chiều dài bể ( 5m ), các ống đặt cách nhau 1 m và cách thành bể 1 m. Vận tốc khí trong đường ống chính ( 10 ÷ 15 m/s ). Chọn V oc = 12 m/s ( “ Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải” – Trònh Xuân Lai ). Lưu lượng khí cần cung cấp L khí = 0.027 m 3 /s Đường kính ống dẫn khí chính là D oc = π × × oc khí V L4 = π × × 12 027.04 = 0.053 m = 53 mm Chọn ống sắt tráng kẽm có đường kính ống ∅ 50 Kiểm tra lại vận tốc khí trong ống chính 75.13 )05.0( 027.04 4 22 = × × = × × = ππ D L V khí oc m/s (thỏa điều kiện ) Lưu lượng khí trong mỗi ống nhánh q ống = 3 1075.6 4 027.0 4 − ×== khí L m 3 /s = 24.3 m 3 /h Chọn vận tốc trong ống nhánh là V on = 12 m/s ( “ Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải” – Trònh Xuân Lai ). Đường kính ống nhánh là D on = π × × on ống V q4 = π × ×× − 12 1075.64 3 = 0.026 m = 26 mm Chọn ống sắt tráng kẽm có đường kính ống ∅ 25 Kiểm tra lại vận tốc khí trong ống nhánh Trang 44 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải V on = 75.13 )025.0( 1075.64 4 2 3 2 = × ×× = × × − ππ on ống D q m/s (thỏa điều kiện ) Đường kính các lỗ 2 ÷ 5 mm. Chọn d lỗ = 3 mm = 0.003 m. Vận tốc khí qua lỗ 15 ÷ 20 m/s. Chọn v lỗ = 16 m/s. Lưu lượng khí qua một lỗ 4.03600 4 003.0 16 4 2 2 =× × ×= × ×= π π lỗ lỗlỗ d vq m 3 /h Số lỗ trên một ống 75.60 4.0 3.24 === lỗ ống q q N lỗ Chọn N = 60 lỗ Số lỗ trên 1 mét dài ống 12 5 60 5 === N n lỗ / mét ống Tính toán máy thổi khí o Áp lực cần thiết cho hệ thống máy thổi khí tính theo mét cột nước H m = h d + h c + H Trong đó • h d : Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài trên đường ống • h c : Tổn thất cục bộ • H : Độ sâu ngập nước của ống, H = 3.8 m ( đặt cách đáy bể 0.2 m ) Tổng tổn thất h d + h c thường không vượt quá 0.4 m Vậy H m = 0.4 + 3.8 = 4.2 m o Áp lực máy thổi khí tính theo Atmosphere P m = H m / 10.12 = 0.42 atm o Chọn 2 máy thổi khí hoạt động luân phiên và 1 máy dự phòng. o Công suất máy thổi khí Trang 45 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ×× ×× = 1 7.29 283.0 1 2 P P en TRG P m Trong đó o P m : Công suất yêu cầu của máy thổi khí, kW o G: Trọng lượng của dòng không khí, kg/s G = L khí x ρ khí = 0.027 m 3 /s x 1.3 kg/m 3 = 0.035 kg/s o R : Hằng số khí R = 8.314 kJ/K.mol. O K o T : Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào, T = 273 + 25 = 298 O K o P 1 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu vào, P 1 = 1 atm o P 2 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu ra, P 2 = P m + 1 = 1.42 atm o n = K K 1− = 0.283 (vì đối với không khí K = 1.395 ) o e : Hiệu suất của máy, e = 0.7 ÷ 0.9, chọn e = 0.8 Vậy ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ×× ×× = 1 1 42.1 8.0283.07.29 298314.8035.0 283.0 m P = 1.35 kW Bơm nước thải vào bể trộn o Chọn 2 bơm nước thải hoạt động luân phiên và 1 bơm dự phòng. o Lưu lượng mỗi bơm Q b = Q h max = 25 m 3 /h = 6.94 x 10 -3 m 3 /s o Cột áp bơm được xác đònh theo phương trình Becnulli : ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ Σ+× × + × − + × − +−= ξλ ρ d l g V g VV g PP ZZH 22 2 2 1 2 212 12 Trong đó • Z 2 – Z 1 = 8 m • P 1 = P 2 : Áp suất ở đầu ống đẩy, hút. • V 1 = V 2 = V : Vận tốc nước thải trong đường ống, V = 1.2 m/s • l : Chiều dài toàn bộ đường ống, l = 10 m • d : đường kính ống dẫn, d = 60 mm Trang 46 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải 06.0 14.32.1 1047.344 3 = × ×× = × × = − π V Q d m • λ : hệ số ma sát đường ống Chuẩn số Reynolds : 36000 102 06.02.1 Re 6 = × × = × = − ν dV Vì 2 000 < Re < 100 000 nên ta có 023.0 36000 3164.0 Re 3164.0 25.025.0 === λ • Σξ : Tổng hệ số trở lực cục bộ Σξ = 3 x ξ c o + ξ vào + ξ ra = 3 x 0.9 + 0.5 + 1 = 4.2 Vậy chiều cao cột áp bơm 6.82.4 06.0 10 023.0 81.92 2.1 8 2 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ +×× × += H ≈ 9 m H 2 O o Công suất bơm 8.0 8.01000 981.910001094.6 1000 3 = × ×××× = ××× = − η ρ HgQ N kW Trong đó • Q - năng suất của bơm, m 3 /s • H - cột áp của bơm, m H 2 O. • ρ - khối lượng riêng của bùn, kg/m 3 . ρ =1000 kg/m 3 • g - gia tốc rơi tự do, m/s 2 . Lấy g = 9.81 m 2 /s • η - hiệu suất của bơm. Lấy η =0.8 (thường η = 0.72 ÷ 0.93) o Công suất thực của máy bơm N’ = 1.2 N = 1.2 x 0.8 = 0.96 kW Vậy chọn bơm có công suất 1 kW. Trang 47 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải 4.5 TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH KEO TỤ – TẠO BÔNG a. Chức năng Dùng để dính kết các chất làm bẩn nước ở dạng hòa tan lơ lửng thành các bông cặn lớn có khả năng lắng tốt trong các bể lắng. Do đó khử được lượng lớn SS tránh gây khó khăn cho các công trình xử lý sinh học phía sau. b. Tính toán Nội dung tính toán gồm 2 phần - Tính toán hệ thống lưu trữ phèn - Tính toán bể trộn cơ khí 4.5.1 Tính toán bể hòa tan và bể đònh lượng phèn Phèn được dự trữ ướt bằng cách đổ vào bể hòa tan. Ở đây phèn được hòa tan đến nồng độ bão hòa. Theo đònh kỳ bơm dung dòch phèn bão hòa vào bể tiêu thụ, pha loãng thành dung dòch có nồng độ 5% để đònh lượng vào nước thải. Tính dung tích kho phèn Lưu lượng nước thải Q = 300 m 3 /ngày. Liều lượng phèn cần thiết a = 1800 mg/L. Thời gian dự trữ phèn là 30 ngày Phèn thò trường chứa P = 35%. Al 2 (SO 4 ) 3 tính theo sản phẩm không ngậm nước. Lượng phèn thò trường cần dùng cho một ngày 1543 351000 1003001800 1000 = × ×× = × × = P Qa G kg ≈ 1.6 tấn Lượng phèn dự trữ trong một tháng G = 30 x 1.6 = 48 tấn Dùng luôn kho chứa dự trữ phèn ướt làm bể hòa tan phèn đến nồng độ bão hòa. Thể tích kho cần thiết V = 1.5 x 48 = 72 m 3 Trang 48 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Kho có kích thước rộng x dài x cao = 4 m x 4 m x 4.5 m tính từ mặt sàn đỡ đến mép bể. Sàn đỡ dùng xà gồ 50 mm x 100 mm đặt cách nhau 20 mm, chiều dài xà gồ 1.3 m, gắn chặt vào mấu và dầm đỡ. Mặt dưới của sàn đỡ cách đáy bể 20 cm. Đáy bể được thiết kế với độ dốc dọc 1% về phía đặt ống xả cặn và độ dốc ngang là 2%. Chiều sâu bể phía đặt bơm và ống xả H 1 = 4.5 + 0.3 + 0.15 = 4.95 m Chiều sâu đầu bể H 2 = 4.5 + 0.2 + 0.1 = 4.8 m Dưới sàn đỡ đặt hệ thống ống phân phối gió để tăng cường quá trình hòa tan phèn đảm bảo cho dung dòch phèn nằm phía dưới sàn đỡ luôn ở tình trạng bão hòa. Từ đây dung dòch phèn được bơm lên thùng tiêu thụ. Dung tích bể tiêu thụ Thể tích bể tiêu thụ 4.5 1510000 1800125.12 10000 = ×× ×× = ×× ×× = γ P anQ W m 3 Trong đó o Q : Lưu lượng nước thải cần xử lý, Q = 12.5 m 3 /h o a : Liều lượng phèn cần thiết tính theo sản phẩm không ngậm nước Al 2 (SO 4 ) 3 , a = 1800 mg/L = 1800 g/m 3 o n : Thời gian giữa hai lần hòa tan, n = 12 h o P : Nồng độ dung dòch trong bể tiêu thụ, chọn P = 5% o γ : Trọng lượng riêng của dung dòch phèn, γ = 1 t/m 3 Bể tiêu thụ được thiết kế với tiết diện vuông 1.5 m x 1.5 m, đáy hình chóp đều, góc cân 60 0 , chiều cao phần hình trụ H 1 = 2.2 m ( 20 cm dự trữ chống tràn ), chiều cao phần hình chóp H 2 = 1.2 m. Dưới đáy hình chóp lắp ống xả ∅50. Tổng chiều cao bể tiêu thụ H = H 1 + H 2 = 2.2 + 1.2 = 3.4 m Trang 49 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Thể tích thực tế W = 1.5 x 1.5 x 2 + 3 1 x 1.5 x 1.5 x 1.2 = 5.4 m 3 Dung dòch phèn 5% ở bể tiêu thụ được đònh lượng đều với lưu lượng không đổi bằng bơm đònh lượng để đưa vào bể trộn. Chọn bơm dung dòch phèn và bơm đònh lượng Dung dòch phèn từ bể hòa tan theo đònh kỳ 12 giờ bơm lên bể tiêu thụ một lần. Chọn thời gian bơm t = 2 h ( sau mỗi lần bơm sục gió ở bể hòa tan 3 giờ liên tục, 2 giờ bơm, 1 giờ pha chế đến nồng độ P = 5% ở bể tiêu thụ ). Lượng phèn cần thiết cho một lần bơm G = Q x a x n = 12.5 x 1800 x 12 = 270 000 g = 270 kg Nếu nồng độ dung dòch phèn bão hòa ở bể hòa tan P = 35% thì thể tích dung dòch phèn cần dùng trong 12 giờ là : 770 35 100270 1 = × =V L Nếu bơm trong 2 giờ lưu lượng máy bơm là : Q = 770 / 2 = 385 L = 6.5 L/ph Chọn máy bơm có lưu lượng q = 6.5 L/ph; chiều cao cột áp bơm H = 6 m H 2 O Bơm đònh lượng : lưu lượng dung dòch phèn 5% cần thiết đưa vào nước trong một giờ 450 51000 10018005.12 1000 = × ×× = × × = P aQ q L/h = 0.45 m 3 /h Vậy chọn máy bơm đònh lượng có lưu lượng 0.45 m 3 /h. 4.5.2 Tính toán bể trộn cơ khí Lưu lượng nước thải Q = 300 m 3 /ngày = 3.47 x 10 -3 m 3 /s Thời gian khuấy trộn t = 3 phút. Thể tích bể trộn Trang 50 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải 64.06031047.3 3 =×××=×= − tQV m 3 Chọn chiều cao bể trộn H = 1 m. Vậy diện tích bể trộn F = 0.64 m 2 Đường kính bể trộn 9.0 64.044 = × = × = ππ F D m Ống dẫn nước thải vào ở đỉnh bể, dung dòch cho vào ngay cửa ống dẫn vào bể, nước đi từ trên xuống dưới qua lỗ của thành bể để dẫn sang bể lắng 1. Dùng máy khuấy bản 6 cánh ( phẳng, đầu vuông ) thành trơn, đặt thẳng góc hướng xuống dưới để đưa nước từ trên xuống. Chọn đường kính cánh khuấy d k = 0.3 m. Máy khuấy đặt cách đáy bể một khoảng H = 0.3 m Chiều rộng bản cánh khuấy khoảng 1/5 đường kính cánh khuấy b = 0.06 m Chiều dày bản cánh khuấy lấy khoảng ¼ đường kính cánh khuấy l = 0.075 m Tốc độ cánh khuấy 80 3 380 = × = × = t GC n Dt vòng/phút = 1.33 v/s ≈ 2 v/s Trong đó o C t : Hàm phân bố thời gian khuấy, C t = 80 ( tra bảng 3.6 / 155 – Quá trình và thiết bò công nghệ hóa học và thực phẩm – tập 1 : Các quá trình và thiết bò cơ học – Nguyễn Văn Lụa ) o G D : Đồng dạng hình học. 3 3.0 9.0 === K D d D G . o t : Thời gian khuấy, t = 3 ph Năng lượng cần thiết của cánh khuấy 1233.0210003.6 5353 =×××=×××= K dnKN ρ W Trong đó Trang 51 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải o K : hệ số sức cản của nước, phụ thuộc kiểu cánh khuấy, K = 6.3 ( trang 126 – Cấp nước – tập 2 : Xử lý nước thiên nhiên cấp cho sinh hoạt và công nghiệp – Trònh Xuân Lai ) o ρ : Khối lượng riêng của chất lỏng, ρ = 1000 kg/m 3 o d K : Đường kính cánh khuấy, d K = 0.3 m o n : Số vòng quay của cánh khuấy, n = 2 v/s Công suất động cơ 185 8.0 123 2.1 =×== η N KN đđ W Trong đó o K đ : Hệ số dự trữ công suất, K đ = 1.1 ÷ 1.5. Chọn K đ = 1.2 o η : hiệu suất động cơ, η = 0.7 ÷ 0.9. Chọn η = 0.8 Cường độ khuấy trộn 440 64.0001.0 123 = × = × = V N G µ s -1 Trong đó o G : Gradien vận tốc, s -1 o N : Năng lượng tiêu hao tổng cộng, N = 123 J/s o V : Dung tích bể trộn, V = 0.64 m 3 o µ : độ nhớt động lực của nước, µ = 0.001 Ns/m 2 Nước thải từ bể trộn sẽ tự chảy sang bể lắng đợt 1. Vận tốc trong ống dẫn nằm trong khoảng ( 0.6 ÷ 0.9 ) m/s. Chọn V = 0.8 m/s Đường kính ống dẫn nước thải 075.0 8.0 1047.344 3 = × ×× = × × = − ππ V Q D ống m = 75 mm. Vậy chọn ống dẫn bằng nhựa PVC có đường kính 75 mm. Trang 52 [...]... (D bể − d tt ) 4 × hL = π × (3.2 2 − 0.64 2 ) 4 × 2.5 = 19.3 m3 Thể tích tổng cộng của bể V= 2 π × D bể 4 × H bể = π × 3.2 2 4 Trang 54 × 3.8 = 30.56 m3 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Thời gian lưu nước trong bể lắng t= Vl 19.3 = × 24 = 1.55 h Q 300 Giá trò t phù hợp với thông số thiết kế đặc trưng cho bể lắng ly tâm đợt 1, t = 1.5 ÷ 2.5 h ( Bảng 4 – 3 Tính toán thiết kế. .. đương của hạt, chọn d = 1 0-4 m ( Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) o f : Hệ số ma sát, hệ số này phụ thuộc vào đặc tính bề mặt của hạt và hệ số Reynold của hạt khi lắng Chọn f = 0.025 ( Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) ⎡ 8 × 0.06 × (1.25 − 1) × 9.84 × 10 − 4 ⎤ VH = ⎢ ⎥ 0.025 ⎣ ⎦ 1/ 2 = 0.0686 m/s Vận tốc nước chảy trong vùng lắng... Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) Vận tốc giới hạn trong vùng lắng ⎡ 8 × k × (ρ − 1) × g × d ⎤ VH = ⎢ ⎥ f ⎦ ⎣ 1/ 2 Trong đó o k : Hằng số phụ thuộc vào tính chất cặn, chọn k = 0.06 ( Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) o ρ : Tỷ trọng hạt, chọn ρ = 1.25 ( Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) o g : Gia... (0.2 D bể )2 4 Thay ftt vào phương trình trên ta tính được Dbể = 3.15 m Chọn đường kính bể Dbể = 3.2 m Đường kính ống trung tâm dtt = 0.2 Dbể = 0.2 x 3.2 = 0.64 m Tính lại diện tích bề mặt cần thiết của bể lắng F1 = π × (D bể )2 4 = π × 3 2 2 4 = 8.04 m2 Trang 53 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Xác đònh lại tải trọng bề mặt của bể theo QhTB TB U0 = Q 300 = = 37.31 m3/m2.ngày...Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải 4.6 a BỂ KEO TỤ – TẠO BÔNG KẾT HP LẮNG LY TÂM ĐT 1 Chức năng Dùng để tách các cặn lơ lửng có khả năng lắng được sau quá trình keo tụ, tạo bông c Tính toán Lưu lượng nước thải xử lý Q = 300 m3/ngày Diện tích bề mặt cần thiết của bể lắng F1 = Q 300 = = 7 5 m2 v0 40 o v0 : Tải trọng bề mặt, v0... 4 m/s 2 π × D bể × 3600 π × 3.2 2 × 3600 Ta thấy Vmax < VH → điều kiện đặt ra để kiểm tra được thỏa mãn Trang 55 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Máng thu nước sau lắng được bố trí ở vòng tròn có đường kính bằng 0.8 đường kính bể và ôm theo chu vi bể Dmáng = 0.8 Dbể = 0.8 x 3.2 = 2.56 m Chiều dài máng thu nước Lmáng = π x Dmáng = 3.14 x 2.56 = 8 m Tải trọng thu nước trên 1 mét... loại cặn tươi ở bể lắng đợt 1 là 40 m3/m2.ngày Đường kính bể lắng Dbể = 4 × (F1 + f tt ) π Trong đó o F1 : Diện tích phần lắng, F1 = 7.5 m2 o ftt : Diện tích tiết diện buồng phân phối trung tâm, với đường kính buồng phân phối trung tâm dtt = ( 0.15 ÷ 0.2 ) Dbể ( Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trònh Xuân Lai ) Chọn dtt = 0.2 Dbể f tt = π × d tt 2 4 = π × (0.2 D bể )2 4 Thay ftt... 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải o Chiều cao mực nước trong khe chữ V q= L S 4.34 × 10 −4 52 = = 1.4hngap 10 10 Suy ra hngập = 16 mm < 30 mm ( đạt yêu cầu ) Hiệu quả khử BOD5, COD và SS Để xác đònh một cách chính xác hiệu quả khử BOD5, COD và SS, ta tiến hành thí nghiệm Jartest nhằm xác đònh hàm lượng phèn tối ưu cho vào nước thải và giá trò pH tối ưu để các cặn lơ lửng có thể kết... 57 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Hàm lượng chất lơ lửng SS giảm còn : 2954 – ( 0.96 x 2954 ) = 120 mg/L Lượng bùn sinh ra mỗi ngày g m3 −3 kg × 300 = 850.75 kg / ngày G = 2954 3 × 0.96 × 10 g ngày m Giả sử bùn tươi của nước thải có hàm lượng cặn 5% ( độ ẩm 95% ), tỉ số MLVSS : MLSS = 0.8 và khối lượng riêng của bùn tươi là 1.053 kg/lít Vậy lượng bùn cần phải xử lý là : Qtươi... đó • Z 2 – Z1 = 3 m • P1 = P2 : Áp suất ở đầu ống đẩy, hút • V1 = V2 = V : Vận tốc nước thải trong đường ống, V = 1.2 m/s • l : Chiều dài toàn bộ đường ống, l = 40 m Trang 58 Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải • d : đường kính ống dẫn, d = 70 mm 4×Q = V ×π d= • 4 × 4.5 × 10 −3 = 0.07 m 1.2 × π λ : hệ số ma sát đường ống Chuẩn số Reynolds : Re = V ×d ν = 1.2 × 0.07 = 42000 2 × 10 . kg/lít. Vậy lượng bùn cần phải xử lý là : 161 60 05.0053.1 75.850 05.0 = × = × = ρ G Q tươi lít/ngày = 16. 16 m 3 /ngày Lượng bùn tươi có khả năng. = × = − ν dV Vì 2 000 < Re < 100 000 nên ta có 023.0 36000 3164 .0 Re 3164 .0 25.025.0 === λ • Σξ : Tổng hệ số trở lực cục bộ Σξ = 3 x ξ