ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC BÊTÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Mã đề: IB1c  Chọn sơ bộ: − Chiều dày sàn: hb = 90mm − Kích thước tiết diện dầm phụ: hdp = 500mm; bdp = 200mm − Kích thước tiết diện dầm chính:hdc = 700mm;bdc = 300mm  Tĩnh tải tính toán: gs = 3,744 kN/m  NỘI LỰC SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG 59,43 25,43 16,83 (k N m) 780 91,33 Q 109,6 73,08 Nhịp Biên Giữa M 10 91,33 780 54,23 18,7 70,13 86,44 84,15 60,78 780 11,59 59,37 16,83 54,23 67,9 31,04 2210 8,88 1385 Tiết diện Nhịp tính tốn L0(m) qdpL (KNm) β max β Mmax Gối 0 0,065 60,78 0,090 84,15 0,091 86,44 0,075 70,13 0,020 18,70 0,425L0b 5,2 949,88 Gối 2-TIẾT DIỆN.5 -0,0715 5,2 (k N) -67,92 0,018 -0,0332 16,83 -31,04 0,058 -0,0124 54,23 -11,59 0,5L0g 0,0625 0,058 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 949,88 Mmin 59,37 -0,0095 54,23 -8,88 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG 0,018 -0,0272 10 16,83 -0,0625 (gối 3) -25,43 -59,37 Lực cắt (Q) - Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định theo công thức: Q1 = 0,4 q dp Lb = 0,4.35,1287.5,2 = 73,08(kN ) Q 2tr = -0,6 q dp Lb = −0,6.35,1287.5,2 = −109,60(kN ) tr Q ph = −Q = 0,5 q dp L g = 0,5.35,1287.5,2 = 91,33( kN )  Tung độ Biểu đồ momen: Sơ đồ α a MG (kN.m) α b Gối A 0 MP1 (kN.m) α 0,244 115,1 0,289 272,5 -0,044 0,156 73,5 0,244 230,1 -0,089 Gối B -0,267 -125,7 -0,133 -125,4 -0,133 0,067 31,6 -0,133 -125,4 0,200 0,067 31,6 Gối C -0,267 -125,7 -125,4 0,200 MP2 (kN.m) -41,5 -83,9 -125,4 188,6 188,6 d α e MP3 (kN.m) α 0 0 c MP4 (kN.m) 216,46 118,70 13,84 27,67 -0,311 -293,3 0,044 41,5 90,73 16,33 -28,3 -98,1 -0,089 -83,9 -0,178 -167,9 Xác định biểu đồ momen SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Momen Gối A M1 (kN.m) 387,6 (MG+MP1) M2 (kN.m) 73,6 (MG+MP2) M3 (kN.m) 331,6 (MG+MP3) M4 (kN.m) 128,9 (MG+MP4) Mmax (kN.m) 387,6 Mmin (kN.m) 73,6 GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Gối C Gối B 303,6 -251,1 -93,8 -93,8 -125,7 -10,4 -251,1 220,2 220,2 -125,7 192,2 -419,1 122,3 48,8 -209,7 101,2 -84,2 3,3 -66,5 -293,7 303,6 -84,2 220,2 220,2 -125,7 -10,4 -419,1 -157 -93,8 -293,7 XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ BIỂU ĐỒ LỰC CẮT (KN) Đoạn Sơ đồ A-1 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 1-2 2-B B -3 3-4 4-C ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP a QG 49,96 b QP1 118,48 GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG -18 -86,65 68,43 -68,43 -18,43 -154,56 0 54,52 c QP2 -18,04 -18,43 -18,04 27,47 d QP3 94,11 -42,50 -80,32 166,97 -32,34 -43,58 e QP4 6,02 6,01 6,01 -30,34 -30,34 -30,34 XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ BIỂU ĐỒ LỰC CẮT THÀNH PHẦN VÀ BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT (KN) A-1 1-2 2-B B- 3-4 4-C LựcQcắt 1= QG + QP1 168,44 -36,43 -241,21 68,43 -13,91 Q 2= QG + QP2 31,92 -36,43 -104,69 95,9 -60,43 Q 3= QG + QP3 144,07 -60,5 -166,97 235,4 -32,34 -112,01 Q 4= QG + QP4 110,16 -11,99 -80,64 38,09 -32,43 -98,77 Q Max 168,44 -11,99 -80,64 235,4 -13,91 Q Min 31,92 -60,5 -241,21 38,09 -32,34 -112,01 Sơ đồ SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP L1 (m) 2,3 L2 (m) 5,5 pc (kN/ m2) γ f,p GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Bêtông B15 (Mpa) 1,2 R b= 8,5 R bt=0,75 γ b=1 Cốt thép Cốt dọc (MPa) Nhóm CI, AI R s= 225 Cốt đai, cốt xiên (MPa) R sw=175 Nhóm CII, AII R s= 280 R sw=225 1000 Bảng số liệu tính tốn: 5500 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 5500 5500 55 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Gạch lát dày 15mm Vữa lót dày 30mm Bản BTCT B15 dày hb=80 Vữa trát trần dày 15mm Các lớp cấu tạo sàn Lớp cấu tạo sàn Chiều dày(δ i) (m) 0,015 0,030 0,080 Khối lượng riêng(γ i) (KN/m3) 18 18 25 18 Gạch Cêramic Vữa lót Bê tông cốt thép Vữa trát 0,015  Chọn sơ chiều dày sàn: 1 × 2300 = 76,67 (mm) hs= L1 = 30 m Hệ số vượt tải(γ f, i) 1,1 1,2 1,1 1,2 ⇒ chọn hs= 80(mm)  Chọn sơ kích thước dầm phụ: (nhịp Ldp = L2 = 5500mm) 1 1 1 1 * h dp =  ÷  L =  ÷  × 5500 = (343 ÷ 458)mm  12 16   12 16  ⇒ chọn h dp = 400 (mm) 1 1 1 1 * b dp = ữ h dp = ữ ì 400 = (100 ÷ 200) mm 2 4 2 4 ⇒ chọn b dp = 200 (mm)  Chọn sơ kích thước dầm chính: (nhịp = 3L1 =3.2300= 6900mm) 1  1  * h dc = ữ L dc = ữ ì 6900 = ( 575 ÷ 860) mm  12   12  ⇒ chọn h dc = 700 (mm) 1 1 1 1 * b dc = ữ h dc = ữ ì 700 = (175 ÷ 350 ) mm 2 4 2 4 ⇒ chọn b dc = 300 (mm) Sơ đồ tính: SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG L2 5500 = = 2,4 > 2, nên thuộc loại làm việc thep phương cạnh ngắn, trục từ L1 2300 đến dầm chính, trục vng góc với dầm dầm phụ - Để tính bản,ta cắt dãy rộng b=1m vng góc với dầm phụ thuộc dầm liên tục có gối tựa dầm phụ tường - Bản sàn tính theo sơ đồ dẽo - Nhịp tính tốn bản: - Nhịp biên: L 0b = L1 − b dp ⇒ L 0b = 2300 − 200 = 2100 ( mm ) - Nhịp giữa: L = L1 − b dp = 2300 − 200 = 2100 ( mm ) Sơ đồ nhịp tính tốn Xác định tải trọng: - Hoạt tải tính tốn: p s = p c × n f, p = × 1,2 = 10,8 (kN/m ) - Tỉnh tải: Lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần Chiều dày Trọng lượng riêng δi (m) γi (kN/m3) 0,015 0,030 0,080 0,015 18 18 25 18 Tổng SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 Hệ số tin cậy tải trọng γf,i Trị tính tốn gs(kN/m2) 1.1 1.2 1.1 1.2 0,297 0,648 2,2 0,324 3,469 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG - Tải trọng tồn phần (tính theo dãy rộng b=1m) q s = ( g s + p s ) × b = ( 3,469 + 10,8) × = 14,269 ( kN/m ) - Tính moment: Giá trị tuyệt đối moment dương nhịp biên moment âm gối thứ hai: M nb = M gb = q s × L2ob 14,269 × 2,12 = = 5,720 ( kNm ) 11 11 Giá trị tuyệt đối moment dương nhịp moment âm gối giữa: M ng = M gg = q s × L2o 14,269 × 2,12 = = 3,933 ( kNm ) 16 16 Sơ đồ tính biểu đồ moment sàn Tính cốt thép : Chọn a = 15mm cho tiết diện s Chiều cao làm việc bê tông : h = h – a = 80 – 15 = 65(mm) - Cơng thức tính tốn: αm = A ξγ R bh M A st = b b ; μ% = s t 100% ; ξ = − − 2α m ; Rs γ b R b bh o bh o SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG  Tung độ Biểu đồ momen tiết diện trường hợp tải xác định sau: M G = α G.L = α 68,35235.6,9 = 471.α (kNm) M pi = α P.L = α 136,62.6,9 = 943.α (kNm) a) b) c) d) e) A G A G P P 2 A A B G B 4 B 2 P P P A G C P P 4 G B G D P D P 6 C P B C C D C P P D D Các trường hợp tải  Tung độ Biểu đồ momen: Sơ đồ Gối A α a MG (kN.m) α b MP1 (kN.m) α c MP2 (kN.m) d α e MP3 (kN.m) α 0 0 MP4 (kN.m) 0,244 115,1 0,289 272,5 -0,044 0,156 73,5 0,244 230,1 -0,089 Gối B -0,267 -125,7 -0,133 -125,4 -0,133 0,067 31,6 -0,133 -125,4 0,200 0,067 31,6 Gối C -0,267 -125,7 -125,4 0,200 -41,5 -83,9 -125,4 188,6 188,6 216,46 118,70 13,84 27,67 -0,311 -293,3 0,044 41,5 90,73 16,33 -28,3 -98,1 -0,089 -83,9 -0,178 -167,9 - Trong sơ đồ b, c, d, e, f, g bảng tra không cho trị số α số tiết diện, ta tính nội suy theo học kết cấu Từ dầm phụ truyền lên dầm có P = Pdp × L2 = 24,84 × 5,5 = 136,62KN Mn = P × L1 = 136,62 × 2,3 = 314,23 KNm SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP *Sơ đồ d: nội suy điểm 1, 2, 3, M1 = 314,23 – 293,9 M3 = 314,23 – 2( =216,46 KNm 293,9 − 83,9 293,9 − 83,9 GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG M2 = 314,23 – 2.293,3 = 118,70 KNm ) − 83,9 = 90,73 KNm ) − 83,9 = 160,33 KNm *Sơ đồ e: nội suy điểm 1, 2, 3, M4 = 314,23 – ( 41,5 41,5 = 13,84 KNm = 27,67 KNm M2 = 3 − 167,9 − 41,5 M3 = ( ) + 41,5 = -28,3 KNm − 167,9 − 41,5 M4 =2 ( ) + 41,5 = -98,1 KN M1 =  Tung độ Biểu đồ momen thành phần biểu đồ bao momnen: SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 22 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Momen M1 (kN.m) (MG+MP1) M2 (kN.m) (MG+MP2) M3 (kN.m) (MG+MP3) M4 (kN.m) (MG+MP4) Mmax (kN.m) Gối A Gối B Gối C 387,6 303,6 -251,1 -93,8 -93,8 -125,7 73,6 -10,4 -251,1 220,2 220,2 -125,7 331,6 192,2 -419,1 122,3 48,8 -209,7 128,9 101,2 -84,2 3,3 -66,5 -293,7 387,6 303,6 -84,2 220,2 220,2 -125,7 Mmin (kN.m) 73,6 -10,4 -419,1 -157 -93,8 -293,7 Xác định moment mép gối theo Phương pháp vẽ: Gối B MmgB,tr = MB– (MB – ME) bc BE = 419,1 - (419,1 + 192,2) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 300 2.2300 =379,23 KNm 23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP MmgB,ph = MB – (MB – ME) GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG bc BE =419,1 - (419,1 + 220,2) 300 2.2300 =377,4 KNm Chọn MmgB= = 379,2 KNm Gối C MmgC = MC – (MC – ME) bc 2CE =293,7 - (293,7 + 66,5) 300 2.2300 =270,21 KNm Chọn MmgC = 270,21 KNm Biểu đồ bao lực cắt Xác định biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải * Tính vẽ biểu đồ lực cắt Xét hai tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch mômen hai tiết diện ∆M = MP - MT Do lực cắt hai tiết diện là: ∆M Q= x XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ BIỂU ĐỒ LỰC CẮT (KN) Đoạn Sơ đồ A-1 1-2 2-B B -3 3-4 4-C a b QG QP1 49,96 -18 -86,65 68,43 -68,43 118,48 -18,43 -154,56 0 54,52 c QP2 -18,04 -18,43 -18,04 27,47 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP d QP3 94,11 e QP4 6,02 GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG -42,50 -80,32 166,97 -32,34 -43,58 6,01 6,01 -30,34 -30,34 -30,34 XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ BIỂU ĐỒ LỰC CẮT THÀNH PHẦN VÀ BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT (KN) A-1 1-2 2-B B- 3-4 4-C LựcQcắt 1= QG + QP1 168,44 -36,43 -241,21 68,43 -13,91 Q 2= QG + QP2 31,92 -36,43 -104,69 95,9 -60,43 Q 3= QG + QP3 144,07 -60,5 -166,97 235,4 -32,34 -112,01 Q 4= QG + QP4 110,16 -11,99 -80,64 38,09 -32,43 -98,77 Q Max 168,44 -11,99 -80,64 235,4 -13,91 Q Min 31,92 -60,5 -241,21 38,09 -32,34 -112,01 Sơ đồ Tính cốt thép theo sơ đồ đàn hồi -Bê tơng có cấp độ chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 MPa SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 25 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG -Cốt thép dọc dầm sử dụng loại AII: Rs = 280 MPa -Cốt thép đai dầm sử dụng loại AI : Rs = 225 Mpa - Với γb2 = Tra bảng có: αR = 0,439 ξR = 0,650 sử dụng thép AII αR = 0,446 ξR = 0,673 sử dụng thép AI Cốt dọc -Tại tiết diện nhịp:(tương ứng vùng chịu moment dương), cánh chịu nén nên tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf:  3L1 3.2300  = = 1150(mm)  S f ≤ 9.h 'f = 9.80 = 720(mm)   L2 − bdc = 5500 − 300 = 2600(mm)  2 => Sf = 720 (mm)  Chiều rộng cánh: bf’ = bdc + Sc’ = 300 + 2×720 = 1740 mm ' '  Kích thước tiết diện chữ T: b f = 1740; h f = 80mm; bdc = 300; h = 700mm  Xác định vị trí trục trung hòa: + Giả thiết a = 50(mm) ⇒ h0 =h dc − a = 700 − 50 = 650(mm) +  h 'f M f = γ b Rb b 'f h 'f  h0 −   +   = 0,9.8,5.10 3.1,74.0,08. 0,65 − 0,08  = 649,57( KNm)     Mnhịp (biên,giữa) < Mf nên trục trung hịa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1740 x 700(mm x mm) -Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mơ men âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật nhỏ 300 ×700 mm Giả thiết a = 80 mm ⇒ ho = hdc - a= 700 -80 = 620 mm  Bảng tính cốt thép dọc cho dầm chính: αm = ξ γ b Rb b.ho M ≤ α R = 0, 441 → ξ = − (1 − ×α m ) ≤ ξ R = 0,656 → As = γ b × Rb × b × ho γ s Rs → Kiểm tra hàm lượng thép:     ( µ % = 0,05%) ) ≤  µ % = As ì 100% max % = ξ R γ b Rb × 100% = 1,9%  b.h0 γ s R s     - Số liệu bêtông: Bêtông B15 : Rb= 8,5 Mpa ; γb= 0,9 ; ξR=0,681 ; αR =0,449 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Dùng thép AII : Rs= 280 Mpa ; γs= Ast − Asc 100% ≤ 10% Ast o Kiểm tra: att ≤ agt (thỏa) Sai số: ∆As % = R A S S => ξ = R bh b 0TT Tiết diện Nhịp biên (1740x700) Gối (300x700) Nhịp (1740x700) Gối (300x700) ⇒ αm = ξ(1-0,5ξ) ⇒ Mgh = α m Rb bh0tt As (mm2) µ (%) Chọn thép Ast (mm2) Chênh lệch M (kN.m) αm ξ 387,6 0,07 0,07 2324,4 1,2 4φ20+2φ25 2238 -3,7% 379,2 0,43 0,63 3178,1 1,7 4φ20+4φ25 3219 -1,3% 157 0,03 0,03 918,7 0,5 2φ20+1φ18 873,5 -4,9% 270,21 0,31 0,38 1917,7 1,1 4φ20+3φ18 2019 5,3% Chọn  Cốt dọc cấu tạo: Do chiều cao dầm hd > 70 cm nên đặt cốt giá φ 12 vào mặt bên tiết diện dầm  Tính cốt ngang:  Lực cắt lớn gối: Qmax = 241,21(kN )  Kiểm tra điều kiện tính tốn: ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n )γ b Rbt bh0 = 0,6.(1 + + 0).1.0,75.10 3.0,3.0,65 = 87,75(kN )  ⇒ Q max > ϕ b ( + ϕ f + ϕ n ) γ b Rbt b.ho ⇒ Bê tông không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt  Chọn cốt đai φ10 (asw = 78,5 mm2), số nhánh cốt đai n =  Xác định bước cốt đai:  stt = 4.Rsw n Aw ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n ).γ b Rbt b.h02 Q2 2.(1 + + 0).1.0,75.300.650 = 4.175.2.50,3 (241,21.10 ) = 230(mm) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 27 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG ϕb (1 + ϕn )γ b Rbt bho2  smax = Q 1,5.(1 + 0).0,9.0,75.300.650 = 241,21.10 = 532(mm)  h 700 = 233mm  =  sct ≤  => Chọn sct = 200 mm 300mm  ⇒ Chọn s = min( stt; smax; sct ) = min( 230; 532; 200) =200 mm bố trí đoạn L/3 đoạn đầu dầm  3h 3.700 = 525mm  =  Đoạn dầm nhịp: sct ≤  500mm ⇒ Chọn s = 500 mm  Kiểm tra: ϕw1 = + Es nasw vết nứt nguy hiểm xuất dầm không qua cốt Eb bs đai ϕ w1 = ϕ b1 = − βγ b Rb = − 0,01.0,9.8,5 = 0,923 0,3.ϕ w1 ϕ b1 γ b Rb b.h0 = 0,3.0,923.0,9.8,5.10 3.0,3.0,65 = 413,1(kN ) ⇒ Qmax = 241(kN ) < 0,3.ϕ w1 ϕ b1 γ b Rb b.h0 ⇒ Dầm không bị phá hoại ứng suất nén  Khả chịu cắt cốt đai: q sw = Rsw n.a sw 175.2.79 = = 138,3(kN / m) s 200  Khả chịu cắt cốt đai bêtông: Qswb = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n )γ bt Rbt bho2 qsw = 2.(1 + + 0).0,9.0,75.10 0,3.0,65 2.138,3 = 307,7(kN ) > Qmax = 241(kN ) ⇒ Khơng cần bố trí cốt xiên cho dầm  Tính cốt treo:  Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm là: P1 = P + G1 = 136,62+56,58785=193,2(kN) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 28 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG  Sử dụng cốt treo dạng đai, diện tích cần thiết là: A= P1 193,3.10 = = 858,7(mm ) Rsw 225  Chọn φ8 (asw = 50,3 mm2), số nhánh n = Số lượng cốt treo cần thiết 858,7 = 8,5 2.50,3 ⇒ Chọn số lượng đai, đặt bên dầm phụ đai Bước đai: S t = hdc − hdp = 40(mm)  Phạm vi bố trí cốt đai S = bdp + 2(hdc – hdp) = 200 + 2(700 – 500) = 600mm  Khoảng cách cốt treo = S − bdp − 100 2.4 = 600 − 200 − 100 = 37,5 mm Bố trí cốt treo Biểu đồ bao vật liệu: Tính khả chịu lực tiết diện trình tự tính sau: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Chọn chiều dày lớp bê tơng bảo vệ cốt thép dọc a0, nhịp = 25 mm a0, gối = 40 mm - Khoảng cách thông thuỷ hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - Xác định att ⇒ h0tt = hdc - att BẢNG TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM CHÍNH SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 29 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện Nhịp biên (1740×700) Gối B (300×700) Nhịp (1740×700) Gối C (300×700) Bên trái GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Cốt thép AS (mm2) aTT mm hoTT (mm) ξ αm Mgh (KNm) ∆M (%) 4φ20 + 2φ25 2238 54 646 0,066 0,063 391,5 + 1% Cắt 2φ25 φ20 1256 35 665 0,036 0,035 229,7 Cắt 2φ20 2φ20 628 35 665 0,018 0,018 174,3 4φ20 + 4φ25 3219 82 618 0.572 0,408 397,7 Cắt 4φ25 4φ20 1256 50 650 0,212 0,190 204,3 Cắt 2φ20 2φ20 628 50 650 0,106 0,100 108,2 2φ20 + 1φ18 873,5 34 666 0,025 Cắt 1φ18 2φ20 628 35 665 0,018 0,018 115,9 4φ20 + 3φ18 2019 69 631 0,351 0,290 294,1 Cắt 3φ18 4φ20 1256 50 650 0,212 0,190 204,3 Cắt 2φ20 2φ20 628 50 650 0,106 0,100 108,2 0,025 + 4,9% 160,9 + 2,5% + 8,8% Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí cắt lý thuyết x, xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q lấy độ dốc biểu đồ bao mômen XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ VÀ LỰC CẮT TẠI TIẾT DIỆN CẮT LÝ THUYẾT SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 30 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG X (mm) Q (KN) Cắt lần Thanh Số (2 φ25) 1363 168,44 Cắt lần Thanh Số (2 φ20) 1034,3 168,44 2181,78 241,21 Thanh thép Vị trí cắt lý thuyết Nhịp biên (Bên trái) Nhịp biên (Bên phải) Cắt lần Thanh Số (2φ25) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 31 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Cắt lần Thanh Số (2 φ20) 1763,9 241,21 Cắt lần Thanh Số (4 φ25) 808,2 252,31 Cắt lần Thanh Số (2 φ20) 1169,8 252,31 Gối B (Bên trái) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 32 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Cắt lần Thanh Số (4 φ25) 912,5 231,89 Cắt lần Thanh Số (2 φ20) 1320,8 231,89 Thanh Số (1 φ18) 2076 205,78 Gối B (Bên phải) Nhịp (Bên trái) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 33 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Nhịp (Bên Phải) GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Thanh Số (18 φ20) 1996,8 179,82 Cắt lần Thanh Số 10 (3 φ18) 905 207,54 Cắt lần Thanh Số (2 φ20) 1878 207,54 Gối C (Bên trái) Tính đoạn W kéo dài : W = 0,8Q − QS ,inc + 5d ≥ 20d 2q SW R n f sw 175.2.50,3 q sw = sw = = 88,025( kN / m) s 200 SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 34 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:VÕ THỊ CẨM GIANG Q (KN) W (mm) 20d (mm) WChọn (mm) 168,44 890 500 890 168,44 865 400 870 241,21 1221 500 1230 241,21 1196 440 1200 252,31 1257 440 1260 252,31 1272 500 1280 231,89 1178 500 1180 231,89 1153 400 1160 Thanh Số (1 φ18) 205,78 1025 360 1030 (bên phải) Thanh Số (1 φ18) 179,82 907 360 910 Gối C Thanh Số 10 (3 φ18) 207,54 1033 360 1040 Thanh Số (2 φ20) 207,54 1043 400 1050 Tiết diện thép Nhịp biên Thanh Số (2 φ25 ) Thanh Số (bên trái) Nhịp biên (bên phải) Gối B (bên trái) Gối B (bên phải) Nhịp (bên trái) Nhịp (bên trái) ( 2φ20 ) Thanh Số (2 φ25 ) Thanh Số (2 φ20) Thanh Số (4 φ25) Thanh Số (2 φ20) Thanh Số (4 φ25) Thanh Số (2 φ20) SV: Nguyễn Hữu Trí _ Lớp: 11CX2 35 ... 2 41, 21 12 21 500 12 30 2 41, 21 119 6 440 12 00 252, 31 1257 440 12 60 252, 31 1272 500 12 80 2 31, 89 11 78 500 11 80 2 31, 89 11 53 400 11 60 Thanh Số (1 ? ?18 ) 205,78 10 25 360 10 30 (bên phải) Thanh Số (1 ? ?18 ) 17 9,82... 2? ?16 2? ?14 308 27 473 0, 013 1 0, 013 0 40,52 4? ?14 616 27 473 0, 215 0 0 ,19 15 72,83 Cắt 2? ?14 2? ?14 308 27 473 0 ,10 73 0 ,10 15 38,60 3? ?14 462 27 473 0, 019 6 0, 019 4 60,58 Cắt 1? ?14 2? ?14 308 27 473 0, 013 1 0, 013 0... QG + QP4 11 0 ,16 -11 ,99 -80,64 38,09 -32,43 -98,77 Q Max 16 8,44 -11 ,99 -80,64 235,4 -13 , 91 Q Min 31, 92 -60,5 -2 41, 21 38,09 -32,34 -11 2, 01 Sơ đồ Tính cốt thép theo sơ đồ đàn hồi -Bê tơng có cấp độ