tổng công ty xây dựng công trình giao thông i Công ty cầu 12 *** công nghệ thi công dầm hộp liên tục b.t.c.t.d l phơng pháp đúc hẫng cân (cầu cẩm lệ) Biên soạn : Phạm Xuân Thuỷ Hiệu đính : Phạm Hoàng Hải Hà nội, 2001 công nghệ thi công dầm hộp btct d l i giới thiệu chung Trong năm gần ngành thi công cầu Việt nam đà có chuyển biến đáng kể việc đầu t vào công nghệ thi công, công nghệ Công nghệ thi công dầm hộp liên tục bê tông cốt thép dự ứng lực phơng pháp đúc hẫng cân (gọi tắt công nghệ đúc hẫng) áp dụng cho thi công kết cấu nhịp BTCT DƯL cầu liên tục độ lớn Lần công nghệ đợc áp dụng công trình cầu Phú lơng (trên Quốc lộ 5), công ty Cầu 12 đà nhập tiếp nhận chuyển giao hoàn chỉnh, trực tiếp công nghệ đúc hẫng toàn thiết bị xe đúc kèm từ hÃng VSL (Thụy Sỹ) Công nghệ đúc hẫng đà đợc cán bộ, công nhân, kỹ s Công ty cầu 12 tiếp nhận nghiêm túc sử dụng thành thạo công trình cầu Phú lơng, sau lẫn lợt đợc áp dụng công trình: cầu Tiên Cựu (Hải phòng), cầu Lạc Quần (Nam định), cầu Hoà Bình ( thị xà Hoà bình), cầu Bợ (Tuyên Quang), cầu An Dơng II (Hải Phòng), cầu Bắc Giang, cầu Đuống mới, cầu Quán Hầu (Quảng Bình) thành công tốt đẹp, đợc quan quản lý nhà nớc đánh giá cao chất lợng công trình thi triển khai thi công ở: cầu Tân Yên (Tuyên Quang), cầu Trần Phú (Nha trang), cầu Nguyễn Tri Phơng Chánh Hng (TP Hồ Chí Minh), cầu Tân Đệ (Thái Bình) Đặc biệt trình thi công, vào công nghệ đúc hẫng đà có kinh nghiệm mình, Công ty cầu 12 đà tự nghiên cứu, thiết kế chế tạo thành công xe đúc hẫng - thiết bị chủ yếu, quan trọng công nghệ đúc hẫng Loại xe đúc đà tham gia vào thi công cầu: An Dơng II, Lạc Quần, Hoà Bình, Tân Yên, Trân Phú đà chứng tỏ tính không thua loại xe đúc đà nhập VSL Cầu Cẩm Lệ cầu lớn Km + 715.15 tun CÈm LƯ - MiÕu B«ng nèi QL I QL 14B Cầu bắc qua sông cẩm Lệ thuộc địa phận huyện Hoà Vang, TP Đà Nẵng Kết cấu nhịp BTCT DƯL bố trí theo sơ đồ : 42m + x 63m + 42m = 399m MỈt cắt ngang dạng hộp thành xiên với chiều cao thay đổi từ 1.8 đến 3.8m Độ xiên thành hộp 10/1 Căn vào yêu cầu tiến độ thi công, kế hoạch cân đối thiết bị mình, Công ty Cầu 12 dự kiến đa hai loại xe đúc VSL tự chế tạo vào tham gia thi công kết cấu nhịp cầu Cẩm Lệ công nghệ thi công dầm hộp btct d l công nghệ thi công dầm hộp btct d l ii công nghệ thi công Trình tự thi công khối dầm hộp liên tục b»ng xe ®óc hÉng ®èi xøng qua tim trơ : Thi công bệ, thân (L ắ p đ ặ t c ¸ c c h i tiÕ t p h ô c v ô c h o th i c « n g k h è i K ) l ¾ p g è i c h Ýn h l ắ p đ g iá o k h ố i k lắp gố i kê tạm lắp ván khuôn khối K0 đổ bê tông khối k0 căng kéo d l khối k0 Lắp xe đúc đúc hẫng khối k đ ú c k h ố i t r ê n đ g iá o Hợp long Thi công khối đỉnh trụ (K0): Khối K0 đỉnh trụ đợc thi công đà giáo mở rộng trụ Thi công khối dầm hẫng Thi công đoạn dầm đà giáo Thi công khối hợp long 2.1 Thi công khối đỉnh trụ Khối đỉnh trụ (hình 1)là khối lớn dầm nằm đỉnh thân trụ Để giữ ổn định dầm hẫng qúa trình đúc hẫng, ngời ta dùng ứng suất 32 neo khối đỉnh trụ xuống thân trụ Đối với trụ T2, T3, T5, T6 T7 ngời ta dùng khối kê tạm BTCT để kê đỡ khối đỉnh trụ Sau hợp long nhịp dầm hẫng, ứng suất khối bê tông kê tạm đợc tháo gối cầu bắt đầu chịu lực công nghệ thi công dầm hộp btct d l Khối đỉnh trụ đợc đúc đà giáo (hình 2) Đà giáo để thi công khối cấu tạo từ thép hình đợc lắp đặt từ thi công trụ Cấu tạo đà giáo có thiết kế riêng Hình Sơ họa khối đỉnh trụ Hình Bố trí chung đà giáo thi công khối đỉnh trụ Công việc đổ bê tông cho khối đỉnh trụ đợc chia làm đợt (hình 3): Đợt 1: đổ bê tông cho đáy Đợt 2: đổ bê tông tờng ngăn Đợt 3: đổ bê tông tờng mặt công nghệ thi công dầm hộp btct d l Hình Phân đợt đổ bê tông cho khối đỉnh trụ (a) Lắp đặt ứng suÊt φ32 Thanh øng suÊt φ32 lµ thÐp dù ứng lực, chúng làm nhiệm vụ neo khối đỉnh trụ xuống thân trụ để giữ ổn định cho dầm hẫng qúa trình đúc hẫng nên chúng đợc lắp đặt từ thi công thân trụ Các tiêu kỹ thuËt cña øng suÊt φ32:     đờng kính danh định :32 mm Diện tích thực tế: 804 mm2 Cờng độ chịu kéo: 1080 Mpa Khả chịu kéo tới hạn: 868 KN Lực kéo khai thác: 607.6 KN Đi kèm đồng với ứng suất 32 có: đệm thép kích thớc: 150x180x50mm 150x150x50mm đai ốc phẳng đai ốc hình cầu vòng đệm phẳng vòng đệm hình cầu đai ốc hÃm cút nối ứng st Khi sư dơng øng st, cÇn chó ý điểm sau đây: không đợc hàn công nghệ thi công dầm hộp btct d l không đợc để chạm vào dây mát máy hàn không đợc uốn cong không va chạm mạnh vào làm cho bị nứt vỡ ren, làm thay đổi trạng thái ứng suất không đợc dùng ứng suất làm kết cấu chịu nén Tất ứng suất trớc đa vào sử dụng phải đợc kéo thử giá trờng tới lực kéo 60% khả chịu lực tới hạn theo trình tự đợc quy định (xem phụ lục1) Trong trờng hợp không đợc sử dụng ứng suất 80% khả chịu lực tới hạn Trình tự lắp đặt ứng suất nh sau: Bớc 1: Lắp đặt ứng suất dài m m(hoặc chiều dài có quy định cụ thể vẽ mà kỹ s thiết kế rõ) nằm thân trụ Cần ý cao độ đỉnh ứng suất phải thấp cao độ đỉnh thân trụ để sau chúng không cản trở việc tháo gèi t¹m Chi tiÕt cđa viƯc bè trÝ øng suÊt xem b¶n vÏ sè 17 tËp B¶n vÏ thi công Cần đặc biệt lu ý tợng đề xe cút nối nối đoạn nằm khối K0 với đoạn dới Đề phòng tợng này, đầu dới cút nối phải đợc cố định dây buộc 2mm buộc chặt xung quanh thanh, bên đợc băng dính cho lắp này, cút nối phải cố định không đợc xoay Bớc 2: Lắp đặt ống ghen cho đoạn dới ống ghen có nhiệm vụ bảo vệ ứng suất trình đổ bê tông, không cho vữa bê tông tiếp xúc với ứng suất Để làm đợc việc đó, ống ghen phải đảm bảo độ kín khít Để cố định vị trí ống ghen theo phơng thẳng đứng (độ nghiêng không vợt 10/00), cần phải bố trí lới thép 12, theo chiều cao 0,5m bố trí lới Các lới thép kẹp chặt vào ống ghen đợc cố định vị trí vào cốt thép kết cấu Phần tiếp xúc ống ghen với đệm (đáy ống ghen) xung quanh lỗ bơm vữa phải đợc băng dính bọc kín Băng dính dùng loại băng dính rộng Bớc 3: Lắp đặt đoạn nằm khối đỉnh trụ Các đoạn nằm khối đỉnh trụ đợc nối với đoạn nằm thân trụ Công việc tiến hành bắt đầu thi công khối đỉnh trụ Vì thời gian từ lúc thi công xong trụ đến bắt đầu thi công khối đỉnh trụ dài nên việc kiểm tra lại vị trí cút nối đà đặt đỉnh ứng suất nằm thân trụ cần thiết Có ba điểm cần kiểm tra: công nghệ thi công dầm hộp btct d l Cút nối phải đợc liên kết với ứng suất 1/2 chiều dài Kiểm tra mức đổ rỉ gen Các rỉ sắt phải đợc loại bỏ hết, điều tạo điều kiện thuận lợi cho việc lắp ứng suất đợc dễ dàng kiểm tra dây buộc để chống cút nối bị xoay, dây dùng loại dây thép 2mm đợc buộc vào ứng suất đáy ống nối Đoạn ứng suất nằm khối đỉnh trụ đợc quấn chặt xung quanh sợi dây thép buộc 2mm vị trí cách đầu đoạn 1/2 chiều dài cút nối, đầu đợc xoay vào cút nối để nối liền với nằm thân trụ Điều quan trọng mối nối phải đảm bảo nằm cút nối Phía đỉnh ứng suất phải có giá đỡ để giữ ổn định Các giá đỡ đợc cố định chặt vào ván khuôn thành khối đỉnh trụ ống ghen đợc lắp đặt sau đà lắp ổn định vị trí cho ứng suất Phần tiếp xúc ống ghen khối kê tạm đợc quấn kín băng dính Đỉnh ống ghen phải đợc đậy kín để tránh cho bê tông rơi vào lúc đổ bê tông Để giữ cho ống ghen thẳng đứng theo yêu cầu, dùng lới thép 12 kẹp chặt vµo thµnh èng, theo chiỊu cao cø 0,5m bè trÝ lới Các lới đợc liên kết vào cốt thép khối đỉnh trụ công nghệ thi công dầm hộp btct d l Hình Mối nối ứng suất Hình Định vị ống ghen ứng suất (b) Lắp đặt khối bê tông kê tạm (gối kê tạm) Cùng với ứng suất, khối bê tông kê tạm làm nhiệm vụ giữ ổn định cho dầm hẫng qúa trình đúc hẫng (Trừ trụ kiểu khung) Chúng đợc tháo tiến trình đúc hẫng đà hoàn thành công nghệ thi công dầm hộp btct d l Các khối bê tông kê tạm cấu kiện bê tông cốt thép đúc sẵn Phần tiếp xúc mặt đáy khối kê tạm với đỉnh trụ lớp vữa xi măng cát dầy tối thiểu 3cm Lớp vữa chỗ để sau khoan phá tháo khối bê tông kê tạm Mặt khối kê tạm đợc phủ lớp vải nhựa cứng dầy 1mm ngăn cách với bê tông khối đỉnh trụ Khi đúc khối bê tông kê tạm cần ý đến vị trí lỗ cho ứng suất xuyên qua Vị trí lỗ phải trùng với vị trí lỗ đà đợc bố trí trụ Trình tự lắp đặt khối bê tông kê tạm qua bớc nh sau: Bớc 1: Định vị Căn vào tim dọc tìm ngang cầu để xác định vị trí Cao độ khối kê tạm cho phép sai số tối đa 5mm Mỗi khối kê tạm đợc đặt nêm gỗ nhỏ để điều chỉnh cao độ để tạo khe hở cho lớp vữa dày tối thiểu 3cm dới đáy chúng Vị trí cao độ khối kê tạm có ảnh hởng đến việc lắp đặt ván khuôn khối đỉnh trụ, cần ý, đặc biệt kích thớc theo chiều ngang cầu Bớc 2: Trộn nhét vữa vào khe hở đáy khối kê tạm đỉnh thân trụ Vữa dùng để nhét vào khe hở loại vữa khô mác cao, thành phần gồm xi măng, cát nớc Tuỳ thuộc vào loại xi măng, cát mà thiết kế cấp phối vữa cho phù hợp, trớc sử dụng vữa phải thí nghiệm đạt yêu cầu kỹ thuật Xi măng dùng để trộn vữa phải loại xi măng mới, cát phải khô đợc sàng loại bỏ hết hạt to lẫn cát đợc cân trớc xác trọng lợng tơng ứng với trọng lợng bao xi măng Vữa đợc trộn theo trình tự sau: trộn xi măng cát với thật đều, sau dùng ống nghiệm đo nớc đổ dần vào hỗn hợp cát-xi măng tiếp tục trộn Quan sát mắt thấy vữa có màu sắc đồng đợc Có thể kiểm tra vữa cách dùng tay nắm vữa lòng bàn tay sau mở tay nắm vữa không bị vỡ đợc Cạnh miệng khe hở để nhét vữa nên đặt tôn làm máng Dùng xô nhỏ vận chuyển vữa đổ vào máng, sau dùng tre tiết diện 4x1,5cm dài khoảng 1m đẩy vữa vào khe theo trình tự từ vị trÝ xa nhÊt (mÐp phÝa bªn cđa khèi kª tạm) đến vị trí gần Trong lúc đẩy vữa cần ý không đợc chọc vào ống gen làm vỡ ống, tránh tợng vữa rơi vào ống Khi lợng vữa đà đủ lấp đầy khe hở, dùng búa nêm gỗ đóng chèn chặt xung quanh khối kê tạm Công tác bảo dỡng sau hoàn thành công việc chèn vữa cần thiết Dùng bao tải ẩm phủ phía khe hở thời gian ngày Khi bao tải khô lại đem nhúng vào nớc sạch, vắt kiệt nớc phủ vào mặt vữa 10 công nghệ thi công dầm hộp btct d l Sau căng kéo, công tác bơm vữa tiến hành sớm tốt Việc gia tải thay đổi điều kiện chịu lực dầm đợc làm sau 48h kể từ lúc bơm vữa xong Không nên bơm vữa lúc trời nóng, nhiệt độ trời 320C 2.2.10 Di chuyển xe đúc Việc di chuyển xe đúc đợc tiến hành sau căng kéo DƯL khối đúc theo trình tự nh sau: Đối với xe đúc VSL: Di chuyển hệ thống dầm ray vị trí khối mới, căng ứng suất gông dầm ray xuống mặt cầu với lực 5T cho Đồng thời tách tất ván khuôn rời khỏi bề mặt bê tông, lắp đặt hệ thống khung trợt đỡ dầm lăn (Roller bracket) Hạ kích chân trớc cho bệ trợt gắn dầm ngang phía trớc gối hoàn toàn xuống bề mặt dầm ray Tháo ứng suất gông dầm ngang phía sau rời khỏi mặt bê tông cho guốc hÃm gắn dầm ngang phía sau tiếp xúc với mặt dới cánh dầm ray Bôi mỡ vào mặt tiếp xúc dầm ray với trợt để giảm ma sát Kiểm tra tổng thể đảm bảo chắn vật cản trë sù di chun cđa xe ®óc vỊ phÝa tríc lúc di chuyển xe đúc (ví dụ xuyên táo ván khuôn thành, ) Nối xy lanh đẩy với bơm, hoạt động bơm đẩy xe đúc phía trớc đến vị trí thiết kế để đúc khối Vì hành trình xy lanh có hạn nên trình đẩy lặp lặp lại nhiều lần, lần đợc chiều dài tơng ứng với hành trình lớn xy lanh Đối với xe đúc Cầu 12 tự chế tạo: Tách tất ván khuôn rời khỏi bề mặt bê tông, lắp đặt hệ thống khung trợt đỡ dầm lăn (Roller bracket)  Dïng hai kÝch 100T n©ng ch©n tríc cđa xe đúc rời khỏi mặt dầm ray Tháo bỏ đệm gỗ kê chân sau xe đúc với mặt dầm b»ng c¸ch níi láng c¸c øng st neo chân sau xe đúc Di chuyển hệ thống dầm ray vị trí khối mới, căng ứng suất gông dầm ray xuống mặt cầu với lực 5T cho 31 công nghệ thi công dầm hộp btct d l Hạ kích cho chân chạy phía trớc gối hoàn toàn xuống bề mặt dầm ray Tháo ứng suất gông dầm ngang phía sau rời khỏi mặt bê tông cho guốc hÃm gắn dầm ngang phía sau tiếp xúc với mặt dới cánh dầm ray Tiến hành kiểm tra tổng thể đảm bảo chắn vật cản trở sù di chun cđa xe ®óc vỊ phÝa tríc lúc di chuyển xe đúc (ví dụ xuyên táo ván khuôn thành, ) Nối xy lanh đẩy với bơm, hoạt động bơm đẩy xe đúc phía detrớc đến vị trí thiết kế để đúc khối Vì hành trình xy lanh có hạn nên trình đẩy lặp lặp lại nhiều lần, lần đợc chiều dài tơng ứng với hành trình lín nhÊt cđa xy lanh C¸c chó ý chun xe đúc Phải chắn dầm ray đà đợc gông kê giữ chắn, không nghiêng lệch, không gẫy khúc, độ dốc không 1% Hành trình hai xy lanh đẩy phải đồng Nếu có tợng bơm kích hoạt động mà xe đúc không di chuyển, phải ngừng bơm, kiểm tra tìm rõ nguyên nhân Các khung trợt đỡ dầm lăn ván khuôn phải vị trí thẳng đứng, không đợc nghiêng lệch Muốn phải dùng nêm gỗ để đệm đệm ứng suất với đáy mặt cầu Các ứng suất treo khung trợt đợc căng với lực 10 T cho Thờng xuyên kiểm tra dầu mỡ bôi trơn cho phận di chuyển xe đúc 2.2.11 Thi công khối dầm hẫng Việc thi công khối tiép theo dầm hẫng lặp lại bớc đà đợc trình bày phần 2.2 mục từ 2.2.2 đến 2.2.10 tơng ứng với kích thớc hình học dầm theo thiết kế 2.3 Thi công đoạn dầm đúc đà giáo Theo công nghệ thi công, đoạn dầm đợc đúc chỗ đà giáo Về tiến độ, đoạn dầm nên hoàn thành trớc khối cuối dầm hẫng tơng ứng đợc bắt đầu đúc 2.3.1 Lắp đặt đà giáo thi công thử tải Đà giáo để thi công đoạn dầm đợc làm thép hình Nếu phía dới đà giáo đất phải ổn định Đà giáo phải đợc thử tải để khử lún gối nh xác định độ võng chịu lực Thời gian thử tải diễn tắt lún gối Tải trọng thử víi hƯ sè an toµn tèi thiĨu lµ 1,5 32 công nghệ thi công dầm hộp btct d l 2.3.2 Phân đợt đổ bê tông Đoạn dầm đúc đà giáo đợc đổ bê tông làm đợt Đợt 1: Đổ bê tông đáy bên thành hộp đến hết chiều cao hốc neo bó cáp đáy Đợt 2: Đổ phần lại Hình 17 Phân đợt đổ bê tông khối đúc đà giáo 2.3.3 Đặt gối Phơng pháp lắp đặt gối tơng tự nh việc lắp đặt gối đà đợc trình bày chi tiết mục c phần 2.1 2.3.4 Lắp đặt ván khuôn đáy, ván khuôn thành, ván khuôn đầu đốc, ván khuôn hộc neo (mố neo) buộc cốt thép đổ bê tông đợt Các loại ván khuôn đợc lắp ghép ván khuôn định hình ván khuôn đặc biệt Các giá trị cao độ ván khuôn phải bao gồm giá trị độ vồng dầm giá trị biến dạng (độ võng) đà giáo tơng ứng với tải trọng đợt đổ bê tông Giá trị độ võng đà giáo đợc xác định thông qua tính toán thử tải thực tế Đối với bê tông đợt không thiết phải chỉnh cao độ ván khuôn thành Việc nên làm sau đổ bê tông đợt lúc đà giáo đà có biến dạng tơng ứng với tải trọng bê tông đổ cho đợt Cốt thép đợc đặt với yêu cầu giống nh việc đặt cốt thép cho khối dầm hẫng Các ứng suất đợc kéo thử trớc đặt vào vị trí Công việc đổ bê tông đợc tiến hành sau nghiệm thu ván khuôn, cốt thép với quy định công tác bê tông 2.3.5 Lắp ván khuôn nóc, ván khuôn thànhngoài, buộc cốt thép đổ bê tông đợt hai Ván khuôn đợc lắp ghép ván khuôn thép tơng tự nh ván khuôn đáy 33 công nghệ thi công dầm hộp btct d l Tính toán điều chỉnh cao độ cho ván khuôn làm tơng tự nh đà làm cho ván khuôn đáy mặt cắt tơng ứng Hai bó cáp TE1 thi công theo trình tự sau: Gia công đầu neo chết (đầu cố định) kiểu VSL Cắt luồn cáp qua đầu neo chết Đặt nút gỗ, vòng khuyên thép, ống thoát vữa Đặt ống ghen Chú ý đầu neo chết, nút gỗ, ống ghen, vòng khuyên thép đảm bảo kín không cho vữa lọt vào ống ghen lúc đổ bê tông Đánh dấu đầu tao cáp theo cặp đối xứng qua trục thẳng đứng Số liệu phải đợc lu giữ lúc lắp đầu neo để căng kéo bó cáp tránh nhầm đầu, dẫn đến tợng chéo cáp Dùng đòn gánh cẩu bó cáp đa vào vị trí Cố định ống ghen giống nh cố định ống ghen khối đúc hẫng Các công việc nên làm đặt bó cáp vào vị trí sau đà buộc xong cốt thép lới dới mặt dầm Khi công việc chuẩn bị đà hoàn thành, bê tông đợc đổ theo trình tự từ vị trí thấp đến vị trí cao vệt ngang cầu 2.4 Thi công khối hợp long Khối hợp long khối cuối để nối dầm hẫng với đoạn dầm đúc đà giáo nối dầm hẫng với tạo thành dầm liên tục Trình tự thi công khối hợp long loại trải qua bớc sau: (a) Tháo bỏ xe đúc (b) Bố trí đà giáo ván khuôn cho đốt hợp long Ván khuôn đợc treo thông qua dầm đỡ ứng suất qua lỗ chừa sẵn đầu dầm hộp Ván khuôn có cấu tạo tơng tự nh ván khuôn khối đúc đà giáo K10 (hình 18) Đặt ứng suất giằng chéo để giữ ổn định ngang (chống tợng đung đa cánh dầm hẫng) căng chúng với lực 10T cho (hình 19) 34 công nghệ thi công dầm hộp btct d l Hình 18 Đà giáo ván khuôn khối hợp long Hình 19 Thanh ứng suất ổn định dầm theo phơng nằm ngang (c) Lắp đặt cốt thép, đổ bê tông khối hợp long Việc lắp đặt cốt thép đổ bê tông tiến hành tơng tự nh khối đúc khác (d) Căng kéo cáp DƯL đợt I Khi bê tông ®¹t cêng ®é = 75% cêng ®é thiÕt kÕ tiÕn hành căng kéo 50% số bó cáp đáy (kéo đồng thời hai phía thợng hạ lu đối xúng qua tim cầu), trình tự căng kéo kỹ s t vấn thiết kế quy định Chỉ căng kéo cáp đáy cờng độ vữa gối đà đạt cờng độ yêu cầu Trớc căng kéo cáp đáy, bu-lông liên kết hai thớt gối phải đợc tháo ra, ván khuôn phải tách khỏi mặt bê tông (trừ ván khuôn đáy) (e) Vệ sinh đổ vữa cho gối Đây công việc nhiều thời gian Vệ sinh bề mặt bê tông lỗ chờ chân neo gối nớc áp lực cao, sau dùng máy ép thổi hết nớc Việc kiểm tra xem nớc đà đợc thổi hết cha đòi hỏi phải tỉ mỉ, cẩn thận cần lợng nớc đọng lại lỗ chờ làm thay đổi thành phần vữa bơm vào Sau vệ sinh xong, bề mặt bê tông đợc giữ ẩm vòng 24h trớc đổ vữa vào Vữa đợc trộn máy đợc bơm vào vị trí theo trình tự từ Dùng sợi cáp cờng độ cao dài khoảng 2m chọc vào bề mặt vữa làm cho vữa chảy đợc dễ dàng Trờng hợp vữa không bơm đợc (Sikagrout 21411) phải đổ xô vào máng đặt cạnh gối dùng cáp để chọc (cáp cờng độ cao 12,7) Lợng vữa bơm vào phải đủ tiếp xúc 100% với mặt dới thớt gối dới phải cao mặt dới gối tối thiểu 5mm Dòng chảy vữa phải liên tục không bị gián đoạn Việc bảo dỡng vữa gối làm liên tục ngày 35 công nghệ thi công dầm hộp btct d l (f) Nới lỏng ứng suất cố định tạm khối đỉnh trụ (g) Căng kéo bó cáp đáy lại Khi bê tông đạt 100% cờng độ thiết kế căng kéo toán bó cáp dới lại Trình tự căng kéo kỹ s thiết kế quy định (h) Tháo ứng suất cố định tạm thời khối đỉnh trụ, tháo gối kê tạm Các ứng suất đợc hạ ứng suất kích thông tâm loại lớn theo trình tự đối xứng Chú ý trớc bắt đầu hạ ứng suất piston phải duỗi trớc tối thiểu 3cm Tháo ứng suất khỏi vị trí: Di chuyển khối kê tạm khỏi vị trí cách dùng máy khoan ép khoan phá lớp vữa gối kê tạm đỉnh trụ Dùng pa-lăng xích pa-lăng cáp kéo gối kê tạm Vệ sinh tân trang lại đỉnh trụ Chú ý không để mảnh vữa rơi vào ống gen thân trụ (i) Bơm vữa lấp lỗ ống ghen ứng suất trong, khối đỉnh trụ thân trụ Dùng vữa xi măng bơm vào lỗ ứng suất máy bơm vữa chuyên dùng Cần phải ý điểm sau đây: Do nhiều nguyên nhân khác trình thi công có sai số dẫn đến cần điều chỉnh điều chỉnh cao độ khối hợp long Điều chỉnh cao độ dùng phơng pháp chất tải, tải trọng chất thêm phải TVTK định Trong trình thi công, dầm hẫng trụ cần thờng xuyên theo dõi ảnh hởng co ngót, từ biến bê tông theo thời gian đến độ vồng dầm hẫng đà thi công xong để kịp thời điều chỉnh cho dầm bên Trình tự căng đáy cáp trớc, sau đổ bê tông theo quy định thiết kế Việc đo độ dÃn dài bó cáp giống nh đà trình bày mục 2.2.8, phần (f) Các thép liên kết đỉnh trụ khối đỉnh trụ đợc cắt theo định kỹ s thiết kế 2.5 Đo đạc Công tác khảo sát, đo đạc thi công công việc quan trọng nên phải làm thờng xuyên đòi hỏi độ xác cao (a) Đặt mốc cao độ Khi thi công cặp khối dầm hẫng, bê tông đợc đổ cho khối riêng biệt nên dầm hẫng có khả bập bênh, mốc cao độ phải đặt vào tim ngang trụ phải thờng xuyên kiểm tra so với mốc cao độ thiết kế để phát xem có có sai khác không 36 công nghệ thi công dầm hộp btct d l (b) Thời điểm đo đạc Chênh lệch nhiệt độ có ảnh hởng lớn đến độ võng dầm hẫng nên cao độ đợc nghiệm thu vào lúc nhiệt độ không khí 25C Dầm hẫng có khả tự bập bênh có lệch tải hai đầu nên phải nghiệm thu cao độ ván khuôn hai khối cặp khối xong tiến hành đổ bê tông Tại mặt cắt dầm hẫng, giá trị cao độ lấy thời điểm: Trớc đổ bê tông Sau đổ bê tông Sau căng kéo Sau lao xe đúc buộc xong cốt thép cho cặp khối (c) Đo đạc độ vồng dầm theo giai đoạn thi công Kết thúc xong cặp khối dầm, trớc đổ bê tông cho cặp khối mới, phải đo đạc lại số liệu độ vồng ®Ĩ kiĨm tra møc ®é sai sè vµ sai sè ®ã ph¶i n»m sai sè cho phÐp ViƯc ®o đạc phải tiến hành vào thời điểm mà nhiệt độ không thay đổi ngày có nhiệt độ 25C: Bó cáp cặp khối trớc đà đợc căng xong Xe đúc đà đợc lao đến vị trí sẵn sàng cho việc đúc khối Cốt thép khối đà đợc đặt Vị trí đo đạc: dọc theo chiều dài dầm vị trí Tim cầu Mép thợng lu cầu Mép hạ lu cầu Riêng đo đạc độ vồng dầm thi công khối hợp long đợc đo đạc thời điểm sau: Sau thi công xong khối cuối dầm hẫng Sau lắp đà giáo ván khuôn thi công khối hợp long Sau thi công xong khối hợp long Độ vồng toàn cầu đợc đo đạc sau khối hợp long cuối cầu hoàn thành Nói chung, việc đo đạc độ vồng phải gắn liền với sơ đồ đặt tải đà đợc ngời thiết kế tính đến tơng ứng với giai đoạn thi công 37 công nghệ thi công dầm hộp btct d l Phần III An toàn lao động * Trớc bớc vào công việc sử dụng xe đúc, Ban huy công trờng phải tổ chức cho cán bộ,công nhân công trờng nắm bắt đợc nguyên tắc làm việc xe đúc hẫng,từ an toàn viên công ty có hớng dẫn cụ thể cho cán công nhân công trờng thực đợc an toàn lao động qúa trình sử dụng xe đúc * Ngoài quy định an toàn lao động đà đợc nêu luật lao động, việc thi công dầm cầu theo công nghệ cần phải ý điểm sau đây: 3.1 An toàn lao động lắp, vận hành tháo xe đúc Vì xe đúc đợc lắp, vận hành tháo mặt cầu, chiều cao thi công lớn, thờng 6m, nên phải đảm bảo yêu cầu sau: Công nhân làm việc phải đeo dây an toàn Phía dới vị trí xe phải có lới an toàn 3.2 An toàn lao động đổ bê tông Nếu đổ bê tông máy bơm, điểm dới cần phải ý: Khoảng cách từ máy đến vị trí góc chuyển ống thẳng đứng không nhỏ 20m Điều triệt tiêu áp lực thẳng đứng cột bê tông tác dụng trở lại máy Đờng ống góc chuyển hớng tốt phải đợc cố định thật chắn Thờng xuyên kiểm tra độ mài mòn ống, lập sổ theo dõi Không đợc dùng ống có độ mài mòn lớn Tuyệt đối không đợc đứng diện với ống bơm (đầu bê tông ra) Sau cấp bê tông xong, trớc thông ống (để đẩy phần bê tông lại ống ra), thông ống máy nén khí có áp lực cao (50ữ80 bar) phải kiểm tra cẩn thận hệ thống an toàn, đầu nối ống dẫn khí Không đợc tự động điều chỉnh van an toàn máy nén khí 3.3 An toàn lao động căng kéo dự ứng lực Trớc bắt đầu căng kéo dự ứng lực phải lắp biển báo, barie vị trí dẫn tới khu vực làm việc Khu vực căng kéo phải đảm bảo thuận tiện, dễ thao tác Tuyệt đối không đứng phía sau kích neo căng; Phải có tờng chắn bảo vệ hai đầu đối diện neo kích 38 công nghệ thi công dầm hộp btct d l c¸c sai sè cho phÐp TT Tên sai số Kích thớc dầm: - Chiều dài khối đúc - Chiều cao khối đúc - Chiều rộng mặt dầm - Chiều dày mặt dầm - Chiều dày thành hộp - Chiều rộng đáy hộp - Chiều dày đáy hộp Cao độ mặt dầm Vị trí ống ghen Vị trí neo Độ giÃn dài cáp Cao độ gối Vị trí gèi Sai sè cho phÐp ±10 mm +15mm; 0mm +20mm; -10mm +10mm; -5mm ±5 mm +20mm; -10mm +10mm; 0mm ±5 mm ±5 mm ±5 mm ±6 % ±5 mm ±5 mm 39 Phơ lơc kÐo thư ứng suất Tất ứng suất 32 38 đặt vào kết cấu công trình (trừ ứng suất 38 xe đúc), trớc thi công phải kéo thử để xác định tiêu lý nhằm đảm bảo tính an toàn thời gian sử dụng Mỗi kéo tới lực P = 60% lực tới hạn Căn vào độ dÃn dài đạt đợc để xác định chất lỵng cđa øng st ViƯc kÐo thư øng suất phải đảm bảo an toàn tuyệt đối: hớng trục giá kéo ứng suất không hớng qua chỗ có ngời lại - đờng ngời đi, nhóm phận thi công, nhà ở, v.v Kéo thử ứng suất đợc tiến hành giá nh hình vẽ cuối trang, đó, X giá trị độ dÃn dài đo đợc piston cua kích ứng với cấp lực Lực kéo tăng dần theo cấp lực 0.1P; 0.5P; 0.8P; 1P Kết đợc ghi vào bảng sau: Số TT Chiều dài ban đầu (mm) Chiều dài A Chiều dài B (mm) (mm) 4000 180 200 ∆l (mm) 0.1P 0.5P 0.8P 1P nghØ Håi vỊ 0.1P Tỉng 40 45 50 52 53 41 11 Ghi Sơ đồ giá kích: 40 Phụ lục Tính toán cao độ thi công mặt cắt Căn vào mặt cắt ngang dầm kích thớc chúng mà lựa chọn điểm cần tính toán cao độ Từ cao độ điểm khống chế độ dốc ngang cầu tính đợc cao độ tất điểm mặt cầu mặt cắt Cao độ thi công mặt cắt = Cao độ thiết kế + Độ vồng + Biến dạng xe đúc - Khoảng cách từ điểm đo cao độ tới mặt cầu Trong ®ã: - Cao ®é thiÕt kÕ vµ ®é vång TVTK cấp - Biến dạng xe đúc phụ thuộc vào xe đúc nhà thầu tự tính toán khối đúc Biến dạng xe đúc = (Biến dạng giàn + Biến dạng giàn trớc + Độ giÃn dài ứng suất) x Hệ số điều chỉnh khối đúc Trong hệ số điều chỉnh lấy vào kết đo cao độ khối đúc trớc Kết tính toán ghi vào bảng sau: 41 bảng cao độ thi công dầm liên tục Khối số Cao độ thiết kế Độ vồng Cao độ có tính đến độ vồng Vị trí ®iÓm ®o cao ®é 10 11 12 Cao độ ®iĨm ®o cã tÝnh ®é vång BiÕn d¹ng cđa xe ®óc Giµn chÝnh xe ®óc Giµn tríc Thanh øng st Hệ số điều chỉnh khối đúc Tổng biến dạng Cao độ xác định điểm đo Ghi Phụ lục đo tính toán độ dÃn dài thực tế bó cáp Tính toán ®é d·n dµi cã thĨ thay ®ỉi T.Ext At.Et M.E.Ext = Aa Ea M.E.Ext T.Ext At Et Aa Ea : độ dÃn dài thay đổi : độ dÃn dài lý thuyết : diện tích tao cáp lý thuyết : Modul đàn hồi tao cáp lý thuyết : diện tích thực tao cáp : Modul đàn hồi thực tao cáp Độ dÃn dài thực tế (Actual exTn) = Tổng độ dÃn dài có hiệu tụt neo trợt neo đầu xa 2.1 Tụt neo (Draw-in) = độ dÃn dài đo đợc lúc truyền toàn lực kích từ kích vào neo (độ dÃn dài đo đợc lúc đóng nêm) 2.2 Trợt neo đầu xa (Far and slip in) căng kéo, nêm đầu không lắp kích bị tụt vào Trị số tụt nêm đầu xa giá trị tụt nêm đầu xa Sai số phần trăm §é d·n dµi thùc tÕ = §é d·n dµi cã thể thay đổi x 100 Phơng pháp đo 4.1 Đầu tiên tao cáp đợc sơn dọc theo đờng chuẩn để quan sát trợt sau đóng nêm neo 4.2 Tác dụng lực ban đầu thờng vào khoảng 10% lực kích để khắc phục trùng bó cáp (so dây) Sau kết thúc trình so dây, tiến hành đánh dấu điểm mốc để đo độ dÃn dài, tụt neo đầu xa hai tao cáp 4.3 Tới bắt đầu căng kéo với cấp lực đợc tăng dần với việc đo độ dÃn dài số đọc áp lực đợc ghi lại theo khoảng thích hợp Trình tự đợc lặp lại lúc kết thúc hành trình kích Khi áp lực tơng đơng với lực kích yêu cầu đà đạt đợc, bó 43 cáp đợc khoá cách xả áp lực bơm cho phép nêm đóng lại khoá tao cáp riêng rẽ Lúc tiến hành đo tụt neo trợt nêm đầu xa Vì việc so dây ban đầu không đo đợc độ dÃn dài nên tính toán độ dÃn dài có hiệu dùng phơng pháp nội suy tuyến tính 44 Công trình: Ngời đo: Ngày: Số kích : Số đồng hồ: Độ dÃn dài (mm) Cáp số Lực % lực kéo áp lực Hành trình piston Số đo Chên h lệch Tổng cộng Ghi Tao cáp Số đo Chên h lệch Tổng cộng Co ngắn đàn hồi của: Chiều dài kích Tụt nêm Các vấn đề khác Độ dÃn dài thực tế Độ dÃn dài đà đợc hiệu chỉnh Sai số Độ dÃn dài lúc truyền toàn áp lực từ kích vào neo 45 ... nghệ thi c? ?ng d? ??m hộp btct d l c? ?ng nghệ thi c? ?ng d? ??m hộp btct d l ii c? ?ng nghệ thi c? ?ng Trình t? ?? thi c? ?ng khối d? ??m hộp liên t? ? ?c b? ?ng xe ®? ?c hÉng ®èi xøng qua tim trơ : Thi c? ?ng b? ??, thân (L ắ... d? ??m hộp liên t? ? ?c b? ? t? ?ng c? ? ?t thép d? ?? ứng l? ? ?c phơng pháp đ? ?c hẫng c? ?n (gọi t? ? ?t c? ?ng nghệ đ? ?c hẫng) áp d? ??ng cho thi c? ?ng k? ?t c? ??u nhịp BTCT D? ?L c? ??u liên t? ? ?c độ l? ??n L? ??n c? ?ng nghệ đ? ?c áp d? ??ng c? ?ng trình.. .c? ?ng nghệ thi c? ?ng d? ??m hộp btct d l i giới thi? ??u chung Trong năm gần ngành thi c? ?ng c? ??u Vi? ?t nam đà c? ? chuyển biến đáng kể vi? ?c đầu t vào c? ?ng nghệ thi c? ?ng, c? ?ng nghệ C? ?ng nghệ thi c? ?ng d? ??m