Đang tải... (xem toàn văn)
Bố trí cốt thép dự ứng lực trong dầm chính
Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn V.6. Bố trí cốt thép dự ứng lực trong dầm chính: V.6.1 Xác định sơ bộ lượng cốt thép DUL tối thiểu: - Lựa chọn thép DUL: + Cấp thép DUL: 270 + Đường kính tao cáp: 12.7 mm + Diện tích 1 tao cáp: A ps1 = 98.7 mm 2 + Modul đàn hồi của thép DUL: E p = 197000 Mpa + Cường độ chịu kéo f pu = 1860 Mpa - Diện tích cốt thép DUL tối thiểu: - Mô men tính toán của dầm biên được tổ hợp theo TTGH cường độ 1: M u, cd = 3973.81 kNm H: Chiều cao dầm chính, H = 1100 mm φ f : Hệ số sức kháng, φ f = 1 - Số lượng tao cáp dự ứng lực cần thiết: Chọn n = 28 tao thép ⇒ Bố trí 4 bó cáp mỗi bó 7 tao V.6.2 Bố trí cáp DUL trong các mặt cắt ngang dầm: 2 3 4 1 2 43 B? TRÍ CÁP DU L MC GI? A NH?P TL 1:20 B? TRÍ CÁP DU L Ð?U NH?P TL 1:20 240 240 240 240 300 300 600 1100 400 500 120 120 120 600 1100 400 500 90 1 SVTH: Phạm Văn Tý 79 MSSV: 1070926 2 , mm 2271.6 9.095.0 =≥ Hf M A puf cdu ps φ tao23.015 1 =≥ ps ps A A n Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn V.6.3. Bố trí cáp theo phương dọc dầm Chọn cách bố trí là đường cong parabol bậc 2 với phương trình: ( ) ( ) 2 2 12 4 yLxx L yy y +− − = Trong đó: y 1 : tọa độ cáp neo ở giữa dầm. y 2 : tọa độ cáp neo ở đầu dầm L : chiều dài tính toán của dầm x : khoảng cách tính từ tim gối đến vị trí mặt cắt Bảng tọa độ đường cáp bố trí dọc dầm: Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 Tọa độ x (mm) 0 792 2662.5 5325 7987.5 10650 Cable 1 y1 210 210 210 210 210 210 y 960 853 632 398 257 210 Cable 2 y1 90 90 90 90 90 90 y 720 630 444 248 129 90 Cable 3 y1 90 90 90 90 90 90 y 480 424 309 188 114 90 Cable 4 y1 90 90 90 90 90 90 y 240 219 174 128 99 90 V.6.4. Tính toán đặc trưng hình học của tiết diện dầm theo từng giai đoạn ' 1 45( ) c f MPa= - cấp bê tông của dầm 1.5 0.043(2400) 45 33915( ) B E MPa= = - mô đun đàn hồi của vật liệu dầm 197000( ) ps E MPa= - mô đun đàn hồi của thép DUL Đường kính trong/ngoài của ống ren bọc cáp: 55/60 (mm) A r = 2 22 2827 4 60 4 mm d = × = × ππ V.6.4.1. Giai đoạn 1 * Mặt cắt giữa dầm: Giai đoạn 0 ( xem như dầm đặc chưa bố trí ống gen ) Chiều cao từ đáy dầm đến TTH: y b = 499.41 mm Moment quán tính đối với đáy dầm: I o = 5.08E+10 mm 4 SVTH: Phạm Văn Tý 80 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn Diện tích mặt cắt dầm: A 0 = 367900 mm 2 Moment quán tính đối với TTH: 42102 000-0 115.062E41.499*36790010*08.5I mmyAI b +=+=+= Moment tĩnh đối với đáy dầm. S o = A o .y b 2 = 367900 x 499.41 2 = 0.184 m 3 Giai đoạn 1: bố trí ống ren nhưng chưa luồn cáp Diện tích mặt cắt: 22 01 357.0 3565922827*4679003 mmmAAA r ≈=−=−= ∑ Trọng tâm các ống ren tính từ đáy dầm: mm A yA c i ir r 120 2827*4 )210*190*3(*2827 = + == ∑ ∑ Moment tĩnh của mặt cắt tại đáy dầm. 33 1 001 182.0 182375979120*2827*4 - 183732939 mmmS cASSSS rrr ≈== −=−= ∑ Moment quán tính của mặt cắt tại trục đáy dầm. 42112 01 115.06E120*2827*410*08.5I mmcAI rr +=−=−= ∑ Chiều cao từ đáy đến trọng tâm mặt cắt (TTH): m 0.511 0.357 0.182 1 1 1 === A S y Moment quán tính đối với TTH. 42112 1111-1 114.13E511*35659210*06.5I mmyAI +=−=+= * Mặt cắt đầu dầm Giai đoạn 0 : (xem như dầm đặc chưa bố trí ống ren ) Thành phần A i (mm 2 ) y i (mm) A i y i (mm 3 ) y i – y b (mm) A i (y i – y b ) 2 (mm 4 ) I (mm 4 ) 40*400 16000 1085 17.36*10 6 551 4.86E+09 2.13*10 6 885*500 442500 622.5 275.46*10 6 88 3.43E+09 2.8*10 10 180*600 108000 90 9.72*10 6 -444 2.13E+10 291.6*10 6 Tổng 566500 302.54*10 6 2.96E+10 2.92*10 10 Khoảng cách từ TTH đến đáy dầm: SVTH: Phạm Văn Tý 81 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn mm A yA y i ii b 534.04 566500 10*54.302 6 === ∑ ∑ Mô men quán tính của dầm chưa liên hợp đối với trục x tại đáy dầm: 441010 0 2 0 59.0 105.9E10*96.210*92.2 )(I mmmI yyAI iii =+=+= += − ∑ Diện tích mặt cắt dầm: A 0 = 566500 mm 2 Moment quán tính đối với TTH: 42102 000-0 105.85E534*56650010*9.5I mmyAI b +=+=+= Moment tĩnh đối với đáy dầm. S o = A 0 .y b 2 = 0.5665 x 0.534 = 0.303 m 3 Giai đoạn 1: bố trí ống gen nhưng chưa luồn cáp Diện tích mặt cắt: 22 01 0.555 5551922827*4566500 mmmAAA r ≈=−=−= ∑ Trọng tâm các ống ren tính từ đáy dầm: mmm A yA c i ir r 6.0 600 4 960720480240 == +++ == ∑ ∑ Moment tĩnh của mặt cắt tại đáy dầm. 33 1 001 0.301 083.01E120*2827*4 - 083.03E mmmS cASSSS rrr ≈+=+= −=−= ∑ Moment quán tính của mặt cắt tại trục đáy dầm. 442112 01 586.0 105.86E600*2827*410*9.5I mmmcAI rr =+=−=−= ∑ Chiều cao từ đáy đến trọng tâm mặt cắt (TTH): m 0.542 0.555 0.301 1 1 1 === A S y Moment quán tính đối với TTH. 4112102 1111-1 10*23.4542*55519210*86.5I mmyAI =+=+= Bảng tính toán chi tiết cho từng mặt cắt giai đoạn 1: Mặt cắt c r A 0 4xA r A 1 S 1 y 1 I 0 I 1 I 1-1 m m 2 m 2 m 2 m 3 m m 4 m 4 m 4 Gối 0.600 0.5665 0.011 0.555 0.301 0.542 0.590 0.586 0.423 SVTH: Phạm Văn Tý 82 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn 0.72H 0.532 0.5665 0.011 0.555 0.301 0.542 0.590 0.587 0.424 L/8 0.390 0.3679 0.011 0.357 0.182 0.510 0.508 0.506 0.413 L/4 0.241 0.3679 0.011 0.357 0.182 0.510 0.508 0.507 0.414 3L/8 0.150 0.3679 0.011 0.357 0.182 0.510 0.508 0.508 0.415 L/2 0.120 0.3679 0.011 0.357 0.182 0.510 0.508 0.508 0.415 V.6.4.2. Giai đoạn 2 Dầm đã được luồn cáp. Diện tích thép DUL quy đổi thành bê tông. 197000 5.81 33915 S b E n E = = = => Chọn n = 6 Diện tích mặt cắt dầm sau khi đã qui đổi: Đầu dầm: 2 02 m 0.630011.06567.0 =×+=+= r nAAA Giữa dầm: 2 02 m 0.432011.06368.0 =×+=+= r nAAA Moment tĩnh của tiết diện đối với đáy dầm: Đầu dầm: 2 02 m 0.3416.0011.06303.0 =××+=+= rr cnASS Giữa dầm: 2 02 m 0.19212.0011.06184.0 =××+=+= rr cnASS Bảng tính toán chi tiết cho từng mặt cắt giai đoạn 2: Mặt cắt c r A 0 r nA 2 A 2 S 2d y 2t y I 0 I 2 I 2-2 m m 2 m 2 m 2 m 3 m m m 4 m 4 m 4 Gối 0.600 0.5665 0.064 0.630 0.341 0.541 0.559 0.590 0.567 0.37 0.72H 0.532 0.5665 0.064 0.630 0.337 0.535 0.565 0.590 0.572 0.371 L/8 0.390 0.3679 0.064 0.432 0.209 0.484 0.616 0.508 0.498 0.334 L/4 0.241 0.3679 0.064 0.432 0.199 0.461 0.639 0.508 0.504 0.328 3L/8 0.150 0.3679 0.064 0.432 0.194 0.449 0.651 0.508 0.507 0.324 L/2 0.120 0.3679 0.064 0.432 0.192 0.444 0.656 0.508 0.507 0.321 V.6.4.3. Giai đoạn 3 Giai đoạn 3 là giai đoạn dầm và bản đã được liên kết và trọng lượng của kết cấu phần trên được dầm chịu tải trọng. SVTH: Phạm Văn Tý 83 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn Cấp bê tông Dầm chủ: ' 1 45( ) c f MPa= Bản mặt cầu: ' 2 30( ) c f MPa= n - hệ số chuyển đổi từ bản thành dầm 0.816 33915 27691 === B D E E n 1.5 0.043(2400) 45 33915( ) B E MPa= = - mô đun đàn hồi của vật liệu dầm ( ) 1.5 0.043 2400 30 27691( ) D E MPa= = - mô đun đàn hồi của vật liệu bản b qd - Bề rộng quy đổi từ bản thành dầm, b qd = n.b db = 0.816 x 1.9 = 1.55 m h f - Chiều dày bản bê tông mặt cầu, h f = 0.19 m Tổng diện tích của phần bản quy đổi và diện tích dầm: 3 2 qd A A A= + A qd = 1.55x0.19 = 0.295 m 2 Moment quán tính tại đáy dầm: I 3 = I 2 + ( I qd + A qd .y c ) 2 Mô men quán tính của phần bản quy đổi: 4 3 m 0.001 12 19.0*55.1 == qd I Mô men tĩnh của phần bản quy đổi đối với đáy dầm: 3 m 0.352) 2 19.0 1.1(*295.0 =+== cqdqd yAS Moment tĩnh của tiết diện đối với đáy dầm: S 3 = S 2 + S qd Chiều cao từ đáy đến trọng tâm: y 3 = S 3 / A 3 Moment quán tính tại trọng tâm tiết diện: I 3-3 = I 3 + A 3 .y 3d 2 Bảng tính toán chi tiết cho từng mặt cắt ở giai đoạn 3: Mặt cắt c r A 2 A qd A 3 2 S 3 S 3d y 3t y I 2 I 3 I 3-3 m m 2 m 2 m 2 m 3 m 3 m m m 4 m 4 m 4 Gối 0.600 0.630 0.295 0.925 0.341 0.693 0.749 0.351 0.567 0.692 0.173 0.72H 0.532 0.630 0.295 0.925 0.337 0.689 0.745 0.355 0.572 0.697 0.184 L/8 0.390 0.432 0.295 0.727 0.209 0.561 0.772 0.328 0.498 0.623 0.19 L/4 0.241 0.432 0.295 0.727 0.199 0.551 0.758 0.342 0.504 0.629 0.211 3L/8 0.150 0.432 0.295 0.727 0.194 0.546 0.751 0.349 0.507 0.632 0.222 L/2 0.120 0.432 0.295 0.727 0.192 0.544 0.748 0.352 0.507 0.632 0.225 V.7. TÍNH TOÁN MẤT MÁT ỨNG SUẤT SVTH: Phạm Văn Tý 84 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn Tổng mất mát dự ứng suất trong cấu kiện kéo sau: ES 2pT pF pA p pSR pCR pR f f f f f f f∆ = ∆ + ∆ + ∆ + ∆ + ∆ + ∆ Trong đó: ∆f pT - tổng mất mát ( MPa ); ∆f pF - mất mát do ma sát ( MPa ); ∆f pA - mất mát do biến dạng neo ( MPa ); ∆f pES - mất mát do co ngắn đàn hồi ( MPa ); ∆f pSR - mất mát do co ngót ( MPa ); ∆f pCR - mất mát do từ biến của bê tông ( MPa ); ∆f pR2 - mất mát do tự chùng của cốt thép DƯL ( MPa ). V.7.1. Mất mát ứng suất do biến dạng neo p A pA E L f ∆ =∆ Trong đó: ∆f pA - mất mát ứng suất do tụt neo ( MPa ); ∆ Α - độ trượt hay biến dạng của neo (tụt neo), 3 10( )mm∆ = ÷ , lấy ∆ Α = 4 mm L - chiều dài trung bình của bó cáp ( m ); E P - modul đàn hồi của thép DUL, E P = 197000 Mpa Mặt cắt Số hiệu L (mm) A ∆ (mm) p E (MPa) ipA f , ∆ (MPa) pA f ∆ (MPa) L/2 N1 22060 4 197000 35.721 N2 22040 4 197000 35.753 N3 22020 4 197000 35.786 N4 22020 4 197000 35.786 V.7.2. Kết hợp tính mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi và mất mát ứng suất do ma sát: * Mất mát do co ngắn đàn hồi ES 1 . . 2 P p cgp ci EN f f N E − ∆ = SVTH: Phạm Văn Tý 85 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn Trong đó: N - số lượng các bó thép DUL giống nhau; f cgp - tổng ứng suất tại trọng tâm bó cốt thép do lực căng trước và trọng lượng bản thân dầm ở tiết diện có mô men max ci E - mô đun đàn hồi của bê tông khi truyền lực căng Tính f cgp : i g g g iii g i cgp e I M I eeP A P f +−−= )( Trong đó: g M - mô men do trọng lượng bản thân dầm được tổ hợp trong giai đoạn sử dụng A i - diện tích mặt cắt dầm tại vị trí i trong giai đoạn 1 (giai đoạn chưa liên hợp) g I - moment quán tính mặt cắt dầm tại vị trí i trong giai đoạn 1 e i - độ lệch tâm của cốt thép DUL, khoảng cách giữa trọng tâm của dầm và trọng tâm của cốt thép DUL đối với mặt cắt dầm vị trí i 1i di ri e y c= − 1di y - khoảng cách tính từ TTH đến đáy dầm của tiết diện thứ i ở giai đoạn 1 ri c - trọng tâm của cốt thép DUL ở mặt cắt dầm thứ i Bảng giá trị các thông số tại các mặt cắt dầm Các thông số Đơn vị Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 ri c m 0.600 0.532 0.390 0.241 0.150 0.120 1di y m 0.542 0.542 0.510 0.510 0.510 0.510 i e m -0.058 0.010 0.120 0.269 0.360 0.390 1 I m 4 0.586 0.587 0.506 0.507 0.508 0.508 g M kNm 0 76.33 233.21 399.78 499.8 533.07 1 A m 2 0.555 0.555 0.357 0.357 0.357 0.357 * Mất mát ứng suất DUL do ma sát Mất mát do ma sát giữa bó thép DUL và ống bọc có thể lấy như sau: ( ) ( ) 1 Kx pF pj f f e µα − + ∆ = − Trong đó: SVTH: Phạm Văn Tý 86 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn x - chiều dài bó thép DUL đo từ đầu neo đến điểm đang xét (mm) K - hệ số ma sát lắc (trên mỗi mm của bó thép), lấy 7 1 6.6 10 ( )K mm − − = × µ - hệ số ma sát, µ = 0.2 e - cơ số logarit tự nhiên e = 2.73 V α - góc thay đổi của đường cáp theo phương đứng (rad): 2 V L δ α = H α - góc thay đổi của đường cáp theo phương ngang (rad): H S R α = S – chiều dài của đoạn cong của cáp DUL theo phương ngang R – bán kính của đường cáp theo phương ngang Bảng giá trị V α và H α (rad) Bó cáp Góc thay đổi Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 Bó cáp 1 V α 0 0.010 0.031 0.053 0.066 0.070 H α 0 0 0 0 0 0 Bó cáp 2 V α 0 0.008 0.026 0.044 0.055 0.059 H α 0 0 0 0 0 0 Bó cáp 3 V α 0 0.005 0.016 0.027 0.034 0.037 H α 0 0 0 0 0 0.128 Bó cáp 4 V α 0 0.002 0.006 0.011 0.013 0.014 H α 0 0 0 0 0 -0.133 α - tổng giá trị tuyệt đối của thay đổi góc của đường trục cáp DUL tính từ đầu kích, hoặc từ đầu kích gần nhất nếu thực hiện căng cả hai đầu, đến điểm đang xét (Rad). 2 2 V H α α α = + Bảng giá trị α (rad) Bó cáp Đơn vị Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 Bó cáp 1 rad 0 0.010 0.031 0.053 0.066 0.070 Bó cáp 2 rad 0 0.008 0.026 0.044 0.055 0.059 Bó cáp 3 rad 0 0.005 0.016 0.027 0.034 0.133 Bó cáp 4 rad 0 0.004 0.012 0.021 0.026 0.136 Bảng giá trị x ( m ) Mặt cắt SVTH: Phạm Văn Tý 87 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông GVHD: Msc. Nguyễn Văn Sơn Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 0 0.792 2.663 5.325 7.988 10.650 Bó cáp 1 m 0 0.798 2.680 5.360 8.015 10.723 Bó cáp 2 m 0 0.797 2.676 5.345 8.006 10.719 Bó cáp 3 m 0 0.796 2.669 5.337 7.997 10.707 Bó cáp 4 m 0 0.794 2.664 5.327 7.990 10.702 * Tính lập kết hợp giữa mất mát do co ngắn đàn hồi và mất mát do ma sát: Tính toán chi tiết cho bó cáp số 1 để làm sự minh họa: i P - lực kéo trước khi truyền, đối với tao thép độ tự chùng thấp ES (0.75 ) i ps pu p pF pA P A f f f f= − ∆ − ∆ −∆ f pj - ứng suất trong thép DUL khi kích (Mpa) ES 0.74 pj pu p pF pA f f f f f= −∆ − ∆ − ∆ Chọn giá trị i P và pj f từ các phương trình sau: N 3598207.2)7.98*28(*1860*7.07.0 === pspui AfP 0.70 0.70 1860 1302( ) pj pu f f MPa= = × = Bảng kết quả tính toán ESp f∆ và pF f∆ như sau: Giá trị Đơn vị Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 cgp f MPa 6.504 6.484 10.181 10.592 10.997 11.156 ESp f∆ MPa 16.667 16.616 26.09 27.143 28.181 28.589 pF f∆ MPa 0 2.602 8.05 13.733 17.08 18.11 Tương tự cho các đường cáp còn lại, và ta có kết quả cuối cùng mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi và ma sát như sau: Cáp DUL Đơn vị Mặt cắt Gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 L/2 ESp f∆ Bó cáp 1,2,3,4 Mpa 16.667 16.616 26.09 27.143 28.181 28.589 pF f∆ Bó cáp 1 MPa 0 2.602 8.05 13.733 17.08 18.11 Bó cáp 2 MPa 0 2.082 6.755 11.412 14.25 15.282 Bó cáp 3 MPa 0 1.302 4.162 7.016 8.83 34.247 SVTH: Phạm Văn Tý 88 MSSV: 1070926 [...]... + ( M DC 2 + M DW ).ec Ic Trong đó: MDC1 – mô men do tĩnh tải lúc căng cáp gồm các bộ phận: bản mặt cầu, dầm ngang, dầm chính ở TTGH sử dụng Ig - moment quán tính mặt cắt dầm tại vị trí i trong giai đoạn chưa liên hợp (giai đoạn 2) M g - mô men do trọng lượng bản thân dầm được tổ hợp trong giai đoạn sử dụng M DC1 = M DCbmc + M DCdn + M DCdc Bảng giá trị MDC2 tại các mặt cắt dầm SVTH: Phạm Văn Tý 89... tại các mặt cắt dầm Giá trị Đơn M DC 2 M DW vị kNm kNm Gối 0 0 M DC 2 + M DW kNm 0.72H 38.25 12.99 0 Mặt cắt L/8 L/4 116.86 200.32 39.7 68.05 3L/8 250.43 85.07 L/2 267.1 90.74 51.24 156.56 335.5 357.84 268.37 ei - độ lệch tâm của cốt thép DUL, khoảng cách giữa trọng tâm của dầm và trọng tâm của cốt thép DUL đối với mặt cắt dầm vị trí i ei = ydi − cri ydi - khoảng cách tính từ TTH đến đáy dầm của tiết... mát ứng suất do co ngót: 3.123 22.09 5.461 37.622 6.76 46.92 48.327 115.97 ∆f pSR = 93 − 0.85H Trong đó: H - độ ẩm tương đối của môi trường, lấy trung bình hàng năm ( % ) Với độ ẩm nước ta khá cao, chọn H = 75 (%) ∆ pSR = 93 −0.85 H = 93 −0.85 ×75 = 29.25MPa f V.7.4 Mất mát ứng suất do từ biến: ∆f pCR = 12 f cgp − 7∆f cdp ≥ 0 Trong đó: f cgp - ứng suất bê tông tại trọng tâm thép DUL lúc truyền lực. .. và trọng tâm của cốt thép DUL đối với mặt cắt dầm vị trí i ei = ydi − cri ydi - khoảng cách tính từ TTH đến đáy dầm của tiết diện thứ i ở giai đoạn i cri - trọng tâm của cốt thép DUL ở mặt cắt dầm thứ i Bảng tính độ lệch tâm e của cốt thép DUL tại các mặt cắt ở những giai đoạn Giá trị Đơn vị Gối y2di cri eg y3di cri ec m m m 0.541 0.600 -0.059 m m m 0.749 0.600 0.149 Mặt cắt 0.72H L/8 L/4 Giai đoạn 2... 124.227 90.854 85.161 3L/8 L/2 46.92 115.97 28.181 28.589 29.250 29.250 127.484 128.783 81.305 60.167 V.7.6 Tổng hợp các mất mát ứng suất: Tổng mất mát dự ứng suất trong cấu kiện kéo sau: ∆f pT = ∆f pF + ∆f pA + ∆f pES + ∆f pSR + ∆f pCR + ∆f pR 2 Bảng giá trị ∆f pT tại các mặt cắt dầm Giá trị ∆f pF Đơn vị MPa SVTH: Phạm Văn Tý Gối 0.000 Khoảng cách đến gối 0.72H L/8 L/4 3L/8 7.028 22.09 37.622 46.92 91... mát ứng suất do từ biến ∆fpCR tại các mặt cắt dầm Giá trị f cgp ∆f cdp ∆f pCR Đơn vị MPa MPa MPa Gối 6.504 0.000 78.048 0.72H 6.484 0.016 77.696 Mặt cắt L/8 L/4 10.181 10.592 0.144 0.411 121.164 124.227 3L/8 10.997 0.640 127.484 L/2 11.156 0.727 128.783 V.7.5 Mất mát ứng suất do độ tự chùng [ ∆f pR 2 = 0.3 138 − 0.3∆f pF − 0.4∆f pES − 0.2( ∆f pSR + ∆f pCR ) ] Bảng giá trị ∆fpR2 tại các mặt cắt dầm. .. - moment quán tính của các mặt cắt dầm trong các giai đoạn 2,3 (m4) Bảng giá trị I g , I c tại các mặt cắt dầm SVTH: Phạm Văn Tý 90 MSSV: 1070926 Thuyết minh đồ án cầu bê tông Giá trị GVHD: Msc Nguyễn Văn Sơn Đơn Ig m Ic m4 4 Gối 0.567 0.692 0.72H 0.572 0.697 Mặt cắt L/8 L/4 0.498 0.504 0.623 0.629 3L/8 0.507 0.632 L/2 0.507 0.632 Bảng giá trị ∆fcdp tại các mặt cắt dầm Giá trị ∆fcdp Đơn vị Gối 0.000... suất bê tông tại trọng tâm thép DUL lúc truyền lực căng ( MPa ); ∆f cdp - là sự thay đổi ứng suất bê tông tại trọng tâm thép DUL do tải trọng thường xuyên, trừ tải trọng tác động vào lúc thực hiện DUL Giá trị ∆f cdp cần được tính ở cùng mặt cắt hoặc các mặt cắt được tính f cgp ( MPa ) Bảng giá trị fcgp tại các mặt cắt dầm Giá trị Đơn vị f cgp Gối 6.504 MPa 0.72H 6.484 Mặt cắt L/8 L/4 10.181 10.592 3L/8