1. Trang chủ
  2. Luận Văn - Báo Cáo

Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối

27 735 3
Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối

TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI SƠ ĐỒ MẶT BẰNG SÀN: 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 I 5800 II 5800 5800 CÁC LỚP CẤU TẠO SÀN VÀ KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN CỦA SÀN: GẠCH LÁT; D20 VỮA LÓT ; D30 BẢN BTCT ; D7 LỚP VỮA TRÁT TRẦN ; D15 Trang 1 Chọn chiều dày sàn: * hb  D 1,2 L1  200  6,9 cm m 35 Chọn : h b  70mm  7cm Chọn kích thước dầm phụ: (nhòp l2 = 5100mm) 1 1 1 1 * h dp    l    510  31.88  42.5cm  16 12   16 12  Chọn: h dp  400mm  40cm 1 1 1 1 * bdp    h dp    40  10  20cm  2 4 2 Chọn: b dp  20cm Chọn kích thước dầm chính: (nhòp Ldc = 3.l1 = 3.2000 = 6000mm)  1  1 * h dc    Ldc    600  50  75cm  12   12  Chọn: h dc  600mm  60cm 1 1 1 1 * bdc    h dc    60  15  30cm  2  2 Chọn: b dc  30cm III Vật liệu sử dụng cho sàn: R n  115 KG/cm - Bêtông B20 :   R bt  KG/cm  R a  2300 KG/cm2  - Thép sàn, dầm phụ, cốt đai: CI  R 'a  2300 KG/cm2 R  1800 KG/cm  ad  R a  2800 KG/cm2  - Thép dầm chính: CII  R 'a  2800 KG/cm2 R  1800 KG/cm2  ad Trang IV TÍNH BẢN THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: Sơ đồ tính: - Xét tỉ số cạnh ô bản: l 5.1   2.55>  Xem sàn dầm làm việc theo phương ll - Để tính bản, ta cắt dải rộng (b = 1m) vuông góc với dầm phụ xem dầm liên tục có gối tựa dầm phụ tường 300 70 120 200 200 2000 2000 200 2000 Nhòp tính toán: Tính theo sơ đồ dẻo nhòp tính toán lấy theo mép - Nhòp biên:  l ob b dp t hs  2 200 340 70  2000     1765mm 2 l ob  l1   - Nhòp giữa: l og  l1  b dp  2000  200  1800mm Tải trọng tác dụng lên bản: - Hoạt tải tính toán: p s  p tc n p  500.1,2  600 KG/m2 - Tính tải: Trang Các lớp cấu tạo sàn Tải tiêu chuẩn [ KG/m2 ] Hệ số an toàn (n) Tải tính toán [ KG/m2 ] 40 1,1 44 54 1,2 64,8 175 1,1 192,5 27 1,2 32,4 - Gạch Ceramic dày 2cm,  = 2000 KG/m3 - Lớp vữa lót sàn dày 3cm,  = 1800 KG/m3 - Đan BTCT B20, dày 7cm,  = 2500 KG/m3 - Vữa tô trần dày 1,5cm,  = 1800 KG/m3 - Tổng tónh tải tính toán sàn : g s  333,7 KG/m2 - Tải trọng toàn phần: (tính dải rộng b = 1m) q s  p s  g s .1  600  333,7.1  933.7 KG/m2 Tính nội lực: - Mômen nhòp biên gối 2: 2 q s l ob 933,7.1,765 Mb    264.43 KGm 11 11 - Mômen nhòp gối giữa: Mg  q s l og 16 933,7.1,85  199.72 KGm 16  Tính cốt thép: - Mặt cắt ngang tiết diện dải rộng b = 1m Trang - Tính toán cốt thép theo trường hợp cấu kiện chòu uốn tiết diện chữ nhật - Chọn a = 1,5cm cho tiết diện (a: khoảng cách từ mép vùng kéo đến trọng tâm cốt thép As) - Chiều cao làm việc BT: h o  h b  a   1,5  5,5cm - Công thức tính toán: m  - M  R n b.ho A ;     2. m ; As  ; μ%  s 100% Ra bh o R n bh o Điều kiện hạn chế tính theo sơ đồ dẻo:  m   R  0,3 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU Tiết diện M (KGm) m Nhòp biên (gối 2) 264.43 0,078 Nhòp (gối giữa) 199.72 0,057 Chọn As As  Asc  % As (cm )  a (mm) 0.082 2.241 120 2.35 0.427 4.6 0,059 1,732 160 1.77 0.32 2.15 (cm2) (%) Bố trí thép: - Bố trí cốt thép phạm vi giảm 20% lượng cốt thép: Ở gối nhòp giữa: As  0,8 As;min  0,8.1,77  1,42cm Chọn:  6a190 ( As = 1.49 cm2) - Xét tỷ số: ps 600   1,798 < chọn   0.25   lob  0.25  1815  453,75mm Chọn: g s 333,7  lob  450mm   log  0.25  1850  462.5mm Chọn:  log  450mm Trang Chọn cốt thép phân bố: 2< L2 5,1   2,55 < L1  Asct  0,2 As;max  0,2  2.35  0,47cm Chọn:  6a300 (As = 0.94 cm2) - Chọn cốt thép cấu tạo đặt vuông góc với dầm chính: cần   50% As; max 50% As;max  0,5.2,35  1.175cm Chọn:  6a200( As  1,41cm ) - Cách bố trí thép thể vẽ kết cấu sàn V TÍNH DẦM PHỤ THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: Sơ đồ tính: - Dầm phụ dầm liên tục nhòp với gối tựa dầm Nhòp tính toán: - Nhòp biên: l ob  l  b dc H t h b 300 340 70    5100     4815mm 2 2 2 - Nhòp giữa: l og  l  b dc  5100  300  4800mm Tải trọng tác dụng lên dầm phụ: - Hoạt tải tính toán: p d KG/m p d  p sd  p s l1  600.2  1200 KG/m - Tónh tải: g d KG/m Trang g d  g o  g sd  g d  γBTCT n.bdp.h dp  h b   g s l1  g d  2500.1,1.0,20,4  0,07   333,7.2  g d  849 KGm - Tải trọng tính toán toàn phần: q d  p d  g d  1200  849  2049 KGm Tỷ số: p d 1200   1,413 gd 849 Tra bảng  k  0.223 Tính nội lực: a/ Mômen: (M) - Tung độ hình bao mômen tính theo công thức: + Đối với nhánh dương: M  1.Qdp.L2o + Đối với nhánh âm: M   Qdp.L2o + Đối với nhòp biên: Lo  Lob - Mômen dương triệt tiêu cách mép gối B đoạn: Tại nhòp biên : 0,15.l ob  0,15.4,815  0,722m   Tại nhòp : 0,15l og  0,15.4,8  0,72m - Mômen âm triệt tiêu cách mép gối B đoạn: x  k.l ob  0,223.4,815  1,074 m Trang BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÌNH BAO MÔMEN CỦA DẦM Nhòp Biên Tiết diện Nhòp tính toán l(m) Gối A 4.815 Giá trò  Tung độ M [KG/m] (KG) Mmax 47504 0 0.065 3184.73 0.09 4409.63 0.091 4458.63 0.075 3674.69 0.02 979.92 0,425l=2’ Gối B-TIẾT DIỆN.5 Giữa qdl2 4.815 4.815 47504 47504 0,5l=7’ 4.8 47209 Mmin Mmax -0.0715 Mmin -3503.21 0.0180 -0.0250 777.03 -1079.21 0.0580 0.0003 2503.78 12.95 0.0625 2698.03 b/ Lực cắt (Q) Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác đònh theo công thức sau: Q A  0,4.q d l ob  0,4.2049.4,815  3946.37 KG Q Btr  0,6.q d l ob  0,6.2049.4,815  5919.56 KG Q ph B  Q C  0,5.q d l og  0,5.2049.4,8  4917.6 KG Trang BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT Tính cốt thép: a/ Kiểm tra lại kích thước tiết diện dầm: ho  r M max 4458,63.10   27,85cm Rn b 115.20  h  ho  a  27,85   32.85cm Chênh lệch so với giả thiết ban đầu không nhiều nên không cần thay đổi tiết diện dầm b/ Tại tiết diện nhòp: chữ T - Tại có momen dương nghóa cánh chòu nén, nên tiết diện tính toán tiết diện - Tính theo tiết diện chữ T quy đổi (bản cách chòu nén) - Xác đònh b 'c : Ta có: hc'  > 0,1.hdp  4cm Suy ra: Sc không lớn giá trò Trang S c  6.hc'  6.7  42cm Log 480  80cm 6 L 180 Sc  b   90cm 2 Sc   Chọn Sc = 40cm - Bề rộng cánh: bc'  bdp  2SC  20  2.40  100cm - Kích thước tiết diện chữ T: b  20cm ; bc'  100cm ; hc'  7cm ; h  40cm * Giả thiết a = 4cm ho  h  a  40   36 cm - Xác đònh vò trí trục trung hòa:  h'  7  M C  R n b 'c h 'c  h o  c   115.100.7 36    26162.5KGm 2 2   M max  4458,63 KGm  M C  26162,5 KGm  Trục trung hòa qua cánh  Tính tiết diện chữ nhật b 'c x h dp  = (100 x 40) cm - Công thức tính toán: M   Rn b.ho  m  cm Rbbho2 ;   - - 2. m ; As   R a  m   R  0,3 c/ Tại tiết diện gối: (Ứng với giá trò mômen âm) - Cánh nằm vùng kéo, tính theo tiết diện chữ nhật bdp  hdp  = (20x40)cm - Công thức tính toán: Giả thiết: a  4cm  ho  36cm M   Rn b.ho  m  cm Rbbho2 ;   - - 2. m ; As   Ra  m   R  0,3 Trang 10 - Trọng lượng dầm phụ truyền vào quy lực tập trung Gdp  gd l  849.5,8  4924,2 KG - Tónh tải tác dụng tập trung G  Gdp  Go  4924,2  874,5  5798,7KG  5,7987T - Sơ đồ chất tải: Tính nội lực vẽ biểu đồ bao mômen: a/ Tung độ biểu đồ mômen tónh tải : MG MG = Gl b/ Tung độ biểu đồ mômen hoạt tải : MPi MPi = Pl BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ MÔMEN CHO TỪNG TRƯỜNG HP TẢI S T T Sơ đồ chất tải a b c d Tiết diện Gối B Gối C  0,238 0,143 -0,286 0,079 0,111 -0,19 M 8,281 4,975 -9,951 2,75 3,865 -6,611  0,286 0,238 -0,143 -0,127 -0,111 -0,095 M 7,166 5,963 -3,583 -3,182 -2,781 -2,38  -0,048 -0,095 0,206 0,206 0,222 -0,095 M -1,203 -2,38 5,162 5,162 5,562 -2,38 ,M -0,312  M 5,746 3,141 -7,817 -0,048 2,74 4,944 -1,203 Trang 13 e  -0,031 -0,063 -0,095 M -0,777 -1,58 -2,38 -0,286 4,377 2,781 -7,166 * Với sơ đồ (d) (e) bảng tra không cho trò số  nên phải tính nội suy - Sơ đồ (d): M  8,352  1,203  M  8,352  1,203  M1  8,352  7,817  5,746 M  8,352  2.7,817  3,141 7,817  1,203  2,74 7,817  1,203  4,944 -Sơ đồ (e): M  8,352  2,38  7,166  2,38  4,377 7,166  2,38  2,781 M  8,352  2,38  Trang 14 c/ Các biểu đồ mômen thành phần : BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN DẦM CHÍNH Tiết diện Gối B Gối C M  M G  M P1 15,447 10,938 -13,534 -0,432 1,084 -8,991 M  M G  M P2 7,078 2,595 -13,534 7,912 9,427 -8,991 M  M G  M P3 14,027 8,116 -17,768 5,49 8,809 -7,814 M  M G  M P4 7,504 3,395 -12,331 7,127 6,646 -13,777 M max 15,447 10,938 -12,331 7,912 9,427 -7,814 M 7,078 2,595 -17,768 -0,432 1,084 -13,777 Mômen BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN Trang 15 d/ Xác đònh mômen mép gối: - Gối B: theo biểu đồ bao mômen thất phía bên phải gối B biểu đồ Mmin dốc phía trái, tính mômen mép bên phải có trò tuyệt đối lớn Độ dốc đoạn biểu đồ bên phải: i 17,768  0,432  8,668T M  i bc 0,3  8,668  1,3002Tm 2 B  M mg  17,768  1,3002  16,468Tm Ta sử dụng giá trò để tính toán - Gối C: B M mg  2  0,15 13,777  1,084  1,084  12,662Tm Ta sử dụng giá trò để tính cốt thép Trang 16 Tính nội lực vẽ biểu đồ bao lực cắt: Ta có quan hệ mômen lực cắt: “ đạo hàm mômen lực cắt “ Vậy ta có: M  Q  tg ' Xét tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch mômen tiết diện là: M M  M a  M b Do đó, lực cắt tiết diện là: Q  x BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ LỰC CẮT CHO TỪNG TRƯỜNG HP TẢI Sơ đồ Đoạn Lực cắt A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C a QG 4,141 -1,653 -7,463 6,351 0,558 -5,238 b QP1 3,583 -0,602 -4,773 0,201 0,201 0,201 c QP -0,602 -0,602 -0,602 4,373 0,2 -3,971 d QP 2,873 -1,303 -5,48 5,28 1,102 -3,074 e QP -0,4 -0,4 -0,4 3,38 -0,8 -4,974 * Các biểu đồ lực cắt thành phần : Trang 17 BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT DẦM CHÍNH Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C Q1  QG  QP1 7,724 -2,255 -12,236 6,552 0,759 -5,037 Q2  QG  QP 3,54 -2,255 -8,065 10,724 0,758 -9,209 Q3  QG  QP3 7,014 -2,956 -12,943 11,631 1,66 -8,312 Q4  QG  QP 3,741 -2,053 -7,863 9,731 -0,242 -10,212 Qmax 7,724 -2,053 -7,863 11,631 1,66 -5,037 Qmin 3,54 -2,956 -12,943 6,552 -0,242 -10,212 Lực cắt Trang 18 Qmin Qmax BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT Tính cốt thép dọc: a/ Kiểm tra kích thước tiết diện: B  16,468Tm - Xét gối B chòu mômen âm: M mg - Giả thiết: a = 7,5cm ho  r M max 1646800   50,83cm Rn b 85.30  h  ho  a  50,83  7,5  58,33cm  chênh lệch không nhiều nên không cần thay đổi tiết diện b/ Tính cốt thép nhòp: (chòu momen dương) - Tiết diện tính toán tiết diện chữ T( cánh chòu nén) - Xác đònh b 'c : Để tính b 'c ta lấy Sc theo điều kiện sau: L  550 Sc  dp   91,67cm  6  L 200 Sc   Sc  b   100cm 2  ' ' ' 6.h c  6.70  54cm h c  7cm  0,1h dp  6cm  Sc  6h c    Chọn Sc = 40cm - Bề rộng cánh: bc'  bdc  2Sc  30  2.40  110cm - Kích thước tiết diện chữ T: b  30cm ; bc'  110cm ; hc'  7cm ; h  60cm Trang 19 * Giả thiết a = 6cm (đối với dầm a=  cm) ho  h  a  60   54cm - Xác đònh vò trí trục trung hòa:  h'  7  M C  R n b'c h 'c  h o  c   85.110.7 54    33,0523 Tm 2 2   Mmax  15,447 Tm  MC  33,0523 Tm  Trục trung hòa qua cánh  Tính tiết diện chữ nhật b 'c x h dc  c/ Tại tiết diện gối: (Ứng với giá trò mômen âm) - Cánh nằm vùng kéo, tính theo tiết diện chữ nhật bdc  hdc  - Ở gối cốt thép dầm phải đặt xuống phía hàng cốt thép dầm phụ nên a lớn Giả thiết a = 7,5cm ; ho = h – a = 60 – 7,5 = 52,5cm - Công thức tính toán: M   Rn b.ho  m  ;   - - 2. m ; As  R n bh 2o  Ra  m   R  0,428 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU Tiết diện M (Tm) m  As (cm ) Nhòp biên (110x60) 15,447 0,057 0,059 Nhòp (110x60) 9,427 0,035 Gối B (30x60) 16,468 Gối C (30x60) 12,662 Asc  As (%) b.ho  As 10,64 616 12,066 0,203 0,036 6,492 416 8,044 0,14 0,234 0,271 12,96 418  216 14,202 0,901 0,18 0,2 9,563 218  316 11,123 0,706 Tính cốt đai, cốt xiên: (Tính cho gối có Qmax) a/ Tính cốt đai : - Chọn a = 6cm ; ho = h – a = 60 – = 54cm Trang 20 - Kiểm tra kích thước tiết diện dầm: Q  koRnbho (ko = 0,35 với B15) k o R n bh o  0,35.85.30.54  48,195 T - Tiết diện có lực cắt lớn : Qmax = 12,943 T < 48,195 T > Vậy kích thước tiết diện dầm thỏa - Kiểm tra điều kiện tính toán: Q  k1Rkbho (k1 = 0,6 cấu kiện dầm) k1.R k bh o  0,6.7,5.30.54  7,29 T - Vậy ta phải tính cốt đai: + Chọn đai  ; As  0,283cm ; n = + Ta có: umax 1,5R k bh 2o 1,5.7,5.30 54    76,037 cm Q 12943 u tt  Rad n As uct  8.Rk b.ho2 8.7,5.30.54  1800 , 283  31,921cm Qmax 129432 60  20cm - Vậy ta chọn: u  uct  20cm bố trí đoạn có lực cắt < 7,29T Tại đoạn có lực cắt lớn ta chọn: u  30cm b/ Kiểm tra điều kiện tính cốt xiên : - Khả chòu lực cốt đai: qđ  R n.A s 1800.2.0,2 83   50,94 KG/cm u1 20 - Khả chòu cắt cốt đai bêtông tiết diện nghiêng nguy hiểm là: Q đb  8R k bh 2o q đ  8.7,5.30.5 50,94  16,352 T - Tại tiết diện nguy hiểm Qmax = 12,943 T< Qđb = 16,352 T > Cốt đai bêtông đủ khả chòu lực cắt, không cần tính cốt xiên c/ Tính cốt treo: -Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: N = P + G = 4176 + 5798,7 = 9974,7KG -Diện tích cần thiết cốt treo: Ftr  N 9974,7   5,542cm Rad 1800 Trang 21 -Dùng đai  6; As  0,283cm2 ; n  Số lượng đai càn thiết là: 5,542  9,792  chọn: 10 đai 2.0,283 -Đặt bên mép dầm phụ đai, đoạn hs  150cm  khoảng cách cốt treo 30mm Cắt, uốn, nối cốt thép vẽ hình bao vật liệu: * Tính khả chòu lực : Rn bc' hc'  85.130.7  77,35T Ra As;max  2800.14,202  39,7656T Vậy trục trung hòa qua cánh, ta kiểm tra với tiết diện chữ nhật (130x60)cm tiết diện nhòp Còn tiết diện gối, tiết diện kiểm tra (30x60) *Vẽ biểu đồ bao vật liệu: - Tính khả chòu lực tiết diện dầm - Trình tự tính sau: + Tại tiết diện xét có As , tính ath  hoth  h  ath + Tính:   As Ra   m   1  0,5.  Rn b.hoth + Tính: M td    m Rn b.hoth - Tiết diện nhòp: abv  2,5cm; t o  2,5cm (cấu tạo) bv  dp   1,4  4,4cm; t o  3cm (cấu tạo) - Tiết diện gối: abv  adp - Kết tính toán tóm tắt bảng sau: Tiết diện Cốt thép Fa (cm2) ath (cm) hoth (cm)  m Mtd [Tm] Trang 22 616 12,066 4,67 55,33 0,065 0,063 18,033 cắt 216 416 8,044 5,35 54,65 0,044 0,043 12,008 uốn 216 216 4,022 3,3 56,7 0,021 0,021 6,312 418  216 14,202 6,63 53,37 0,292 0,249 18,086 cắt 218 218  216 9,112 7,37 52,63 0,19 0,172 12,15 uốn 216 218 5,09 5,3 54,7 0,102 0,097 7,401 418  216 14,202 6,63 53,37 0,292 0,249 18,086 cắt 216 418 10,18 5,3 54,7 0,204 0,183 13,963 cắt 218 218 5,09 5,2 54,7 0,102 0,097 7,401 Nhòp 416 8,044 3,3 56,7 0,042 0,041 12,324 (110x60) cắt 216 216 4,022 3,3 56,7 0,021 0,021 6,312 218  316 11,123 6,98 53,02 0,23 0,204 14,623 cắt 116 218  216 9,112 7,37 52,63 0,19 0,172 12,15 cắt 216 218 5,09 5,3 54,7 0,102 0,097 7,401 Nhòp biên (110x60) Gối Btr (30x60) Gối B ph (30x60) Gối C (30x60) -Biểu đồ bao vật liệu thể vẽ * Xác đònh mặt cắt lý thuyết tính đoạn kéo dài W: -Nhòp biên: +Bên trái: Điểm cắt lý thuyết: x1   12,008.2  0,45m 15,447 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Trang 23 Q1  tg  15,447  7,724T Đoạn kéo dài: 0,8Q1 0,8.7724.20  5.d   5.1,6  68,65cm > 20.d = 20.1,6 = 32cm 2.q d 2.1800.2.0,283 W1  Chọn: W1  69cm +Bên phải: Điểm cắt lý thuyết: 12,008  10,938.2  0,48m x2  15,447  10,938 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q2  tg   15,447  10,938  2,255T Đoạn kéo dài: W2  0,8.Q2 0,8.2255.30  5.d   5.1,6  34,56cm > 20.d = 32cm 2.q d 2.1800.2.0,283 Chọn: W2  35cm -Gối B: +Bên trái: Điểm cắt lý thuyết: x3  35,536 12,15.35,536   0,55m 20,363 17,768.20,363 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q3  tg  17,768.20,363  10,182T 35,536 Trang 24 Đoạn kéo dài: W3  0,8.Q3 0,8.10182.20  5.d   5.1,8  88,953cm > 20.d = 36cm 2.q d 2.1800.2.0,283 Chọn: W3  89cm +Bên phải: Điểm cắt lý thuyết: x4   13,963  0,432.2  0,44m x5   7,401  0,432.2  1,2m 17,768  0,432 17,768  0,432 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q4  Q5  tg  17,768  0,432  8,668T Đoạn kéo dài: W4  0,8.Q4 0,8.8668.20  5.d   5.1,8  77,064cm > 20.d = 36cm 2.q d 2.1800.2.0,283 W5  0,8.Q5 0,8.8668.20  5.d   5.1,6  76,064cm > 20.d = 32cm 2.q d 2.1800.2.0,283 Chọn: W4  78cm W5  77cm -Nhòp giữa: +Bên trái: Điểm cắt lý thuyết: Trang 25 x6   6,312.2  0,4m 7,912 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q6  tg  7,912  3,956T Đoạn kéo dài: W6  0,8Q6 0,8.3956.20  5.d   5.1,6  54,596cm > 20.d = 20.1,6 = 32cm 2.q d 2.1800.2.0,283 Chọn: W6  55cm +Bên phải: Điểm cắt lý thuyết: x7   6,312.2  0,66m 9,427 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q7  tg  9,427  4,714T Đoạn kéo dài: W7  0,8.Q7 0,8.4714.30  5.d   5.1,6  63,524cm > 20.d = 32cm 2.q d 2.1800.2.0,283 Chọn: W7  64cm -Gối C: Điểm cắt lý thuyết: x8  27,554 12,15.27,554   0,22m 14,861 13,777.14,861 x9  27,554 7,401.27,554   0,86m 14,861 13,777.14,861 Trang 26 Lực cắt mặt cắt lý thuyết: Q8;9  tg  13,777.14,861  7,431T 27,554 Đoạn kéo dài: W8;9  0,8Q8;9 2.q d  5.d  0,8.7431.20  5.1,6  66,351cm > 20.d = 20.1,6 = 32cm 2.1800.2.0,283 Chọn: W8;9  67cm * Kiểm tra uốn, neo, nối cốt thép: - Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn phải lớn ho/2 Điểm kết thúc uốn phải nằm tiết diện sau - Neo vào gối biên kê tự do: Q < Rk.b.ho; đoạn neo 10d Còn neo vào gối giữa: b < 20d; đoạn neo lớn hay 25d - Kiểm tra xem qua vẽ / Trang 27 [...]... xiên : - Khả năng chòu lực của cốt đai: qđ  R n.A s 1800.2.0,2 83   50,94 KG/cm u1 20 - Khả năng chòu cắt của cốt đai và b tông trên tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất là: Q đb  8R k bh 2o q đ  8.7,5.30.5 4 2 50,94  16,352 T - Tại tiết diện nguy hiểm nhất Qmax = 12,943 T< Qđb = 16,352 T > Cốt đai và b tông đủ khả năng chòu lực cắt, không cần tính cốt xiên c/ Tính cốt treo: -Lực tập trung do dầm... đồ bao vật liệu: - Tính khả năng chòu lực tại từng tiết diện dầm - Trình tự tính như sau: + Tại tiết diện đang xét có As , tính ath  hoth  h  ath + Tính:   As Ra   m   1  0,5.  Rn b.hoth 2 + Tính: M td    m Rn b.hoth - Tiết diện ở nhòp: abv  2,5cm; t o  2,5cm (cấu tạo) bv  dp  3  1,4  4,4cm; t o  3cm (cấu tạo) - Tiết diện ở gối: abv  adp - Kết quả tính toán được tóm tắt trong... bên phải gối B biểu đồ Mmin ít dốc hơn phía trái, tính mômen mép bên phải sẽ có trò tuyệt đối lớn hơn Độ dốc của đoạn biểu đồ bên phải: i 17,768  0,432  8,668T 2 M  i bc 0,3  8,668  1,3002Tm 2 2 B  M mg  17,768  1,3002  16,468Tm Ta sẽ sử dụng giá trò này để tính toán - Gối C: B M mg  2  0,15 13,777  1,084  1,084  12,662Tm 2 Ta sẽ sử dụng giá trò này để tính cốt thép Trang 16 4 Tính. .. 2.26 3.1 36.9 0.075 0.072 2242.6 thép 4.06 5.05 6 Tính cốt đai : (tính cho gối có Qmax) - Kiểm tra điều kiện tính toán: K o Rn b.ho  0,35.115.20.36  28980kg > Qmax  6011,77kg Ko Rn b.ho  0,6.7,5.20.36  3240kg  Qmax  Phải tính cốt đai - Chọn đai 6, fđ = 0,283cm2, đai 2 nhánh (n=2) Trang 11 Sct  hdp Sct  1,5.Rk b.ho 1,5.9.20.36   1,62cm Qmax 6011.77 2  40  20cm và S ct  15cm 2 8.Rk b.ho2 8.9.20.36... CẮT 5 Tính cốt thép dọc: a/ Kiểm tra kích thước tiết diện: B  16,468Tm - Xét ở gối B chòu mômen âm: M mg - Giả thiết: a = 7,5cm ho  r M max 1646800  2  50,83cm Rn b 85.30  h  ho  a  50,83  7,5  58,33cm  chênh lệch không nhiều nên không cần thay đổi tiết diện b/ Tính cốt thép ở nhòp: (chòu momen dương) - Tiết diện tính toán là tiết diện chữ T( bản cánh chòu nén) - Xác đònh b 'c : Để tính b... Tm  Trục trung hòa qua cánh  Tính như tiết diện chữ nhật b 'c x h dc  c/ Tại tiết diện ở gối: (Ứng với giá trò mômen âm) - Cánh nằm trong vùng kéo, tính theo tiết diện chữ nhật bdc  hdc  - Ở trên gối cốt thép dầm chính phải đặt xuống phía dưới hàng trên cùng của cốt thép dầm phụ nên a khá lớn Giả thiết a = 7,5cm ; ho = h – a = 60 – 7,5 = 52,5cm - Công thức tính toán: M   Rn b.ho  m  ; ... QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU Tiết diện M (Tm) m  As (cm 2 ) Nhòp biên (110x60) 15,447 0,057 0,059 Nhòp giữa (110x60) 9,427 0,035 Gối B (30x60) 16,468 Gối C (30x60) 12,662 Asc  As (%) b.ho  As 10,64 616 12,066 0,203 0,036 6,492 416 8,044 0,14 0,234 0,271 12,96 418  216 14,202 0,901 0,18 0,2 9,563 218  316 11,123 0,706 6 Tính cốt đai, cốt xiên: (Tính cho gối có Qmax) a/ Tính. .. 4176 + 5798,7 = 9974,7KG -Diện tích cần thiết của cốt treo: Ftr  N 9974,7   5,542cm 2 Rad 1800 Trang 21 -Dùng đai  6; As  0,283cm2 ; n  2 Số lượng đai càn thiết là: 5,542  9,792  chọn: 10 đai 2.0,283 -Đặt mỗi bên mép dầm phụ 5 đai, trong đoạn hs  150cm  khoảng cách giữa các cốt treo là 30mm 7 Cắt, uốn, nối cốt thép và vẽ hình bao vật liệu: * Tính khả năng chòu lực : Rn bc' hc'  85.130.7 ...KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU M [KGm] m Nhòp biên (100x40) 4458.63 0.150 Nhòp giữa (100x40) 2698.03 Gối (20x40) 3503.21 Tiết diện Chọn cot thep As   (cm2)  0.163 5.97 414 6,156 0.17 3.1 0.091 0.095 4.41 314 4,617 0.13 4.7 0.118 0.125 5,34 0.15 4.3 Asc 5.12  % As(%) Xác đònh khả năng chòu lực : ứng với từng tiết diện , tính ath , tính h0th , từ đó tính ra Mtd Kết quả tính lập... Tính cốt đai : - Chọn a = 6cm ; ho = h – a = 60 – 6 = 54cm Trang 20 - Kiểm tra kích thước tiết diện dầm: Q  koRnbho (ko = 0,35 với B15) k o R n bh o  0,35.85.30.54  48,195 T - Tiết diện có lực cắt lớn nhất : Qmax = 12,943 T < 48,195 T > Vậy kích thước tiết diện dầm thỏa - Kiểm tra điều kiện tính toán: Q  k1Rkbho (k1 = 0,6 đối với cấu kiện dầm) k1.R k bh o  0,6.7,5.30.54  7,29 T - Vậy ta phải tính ... tác dụng lên bản: - Hoạt tải tính toán: p s  p tc n p  500.1,2  600 KG/m2 - Tính tải: Trang Các lớp cấu tạo sàn Tải tiêu chuẩn [ KG/m2 ] Hệ số an toàn (n) Tải tính toán [ KG/m2 ] 40 1,1 44 54... T > Cốt đai b tông đủ khả chòu lực cắt, không cần tính cốt xiên c/ Tính cốt treo: -Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: N = P + G = 4176 + 5798,7 = 9974,7KG -Diện tích cần thiết cốt treo:... nhòp: abv  2,5cm; t o  2,5cm (cấu tạo) bv  dp   1,4  4,4cm; t o  3cm (cấu tạo) - Tiết diện gối: abv  adp - Kết tính toán tóm tắt bảng sau: Tiết diện Cốt thép Fa (cm2) ath (cm) hoth (cm)

Ngày đăng: 27/10/2015, 00:03

Xem thêm: Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối, Tính toán và cấu tạo sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN SƯỜN

    • BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI

    • KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU

    • BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÌNH BAO MÔMEN CỦA DẦM

      • KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU

      • BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ MÔMEN CHO TỪNG TRƯỜNG HP TẢI

      • BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ LỰC CẮT CHO TỪNG TRƯỜNG HP TẢI

        • KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU

Tài liệu cùng người dùng

Tài liệu liên quan