Đại học quốc gia Tp.HCM Trường Đại học Bách Khoa Tp.HCM BẢO VỆ SO LỆCH Company GVLOGO : ĐẶNG TUẤN KHANH Chương 9.1 bảo vệ so lệch dọc 9.2 Dòng không cân 9.3 Dòng khởi động 9.4 Nâng cao độ nhạy hay hạn chế dòng không cân 9.5 Bảo vệ so lệch ngang 9.1. Bảo vệ so lệch dọc Nguyên tắc: loại bảo vệ dùng nguyên tắc so sánh khác dòng điện vào dòng điện khỏi đối tượng bảo vệ. Vùng bảo vệ khu giới hạn BI đầu đối tượng. Đối tượng bảo vệ 9.1. Bảo vệ so lệch dọc CT I Source CT II Đối tượng bảo vệ Load 9.1. Bảo vệ so lệch dọc Khi NM hay làm việc bình thường dòng vào rơle không nên không tác động. Khi NM nên dòng vào rơle khác không nên tác động. Source Load Đối tượng bảo vệ 9.2. Dòng điện không cân Theo lý thuyết dòng vào rơle không thực tế dòng không cân bằng. Dòng không cân do: Do dòng từ hóa Do dây nối không Do cấu tạo sai số biến dòng Do thành phần phi chu kỳ dòng NM 9.3. Dòng khởi động I kd ≥ I kcbtt max Dòng khởi động bảo vệ so lệch phải lớn dòng không cân tính toán cực đại có ngắn mạch vùng bảo vệ. I kd = kat I kcbtt max động Dòng khởi Dòng không cân cực đại Với: I kcbtt max = f i max kdongnhatBI kkck I nm max kat: hệ số an toàn lấy 1.2 đến 1.5 fimax: sai số cực đại BI lấy 0.1 = 10% kdongnhatBI: hệ số đồng BI, BI loại lấy 0.5, không loại lấy 1.0 Inmmax: dòng ngắn mạch qua rơle ngắn mạch cuối vùng bảo vệ kkck: hệ số ảnh hưởng thành phần phi chu kỳ dòng NM, lấy 1.5 đến biến dòng bão hòa, lấy 1.1 đến 1.2 có biến dòng bão hòa. Biến dòng bão hòa loại có lõi thép có đặc tính từ hóa nhanh bão hòa. Được đặt trước rơle dòng điện. Nó có tác dụng dập tắt thành phần phi chu kỳ dòng ngắn mạch dòng từ hóa. Độ nhạy I nm knh = >2 I kd Tính độ nhạy Inmmin:dòng ngắn mạch qua rơle ngắn mạch cuối vùng bảo vệ. 9.4. Nâng cao độ nhạy 9.4.1 Dùng biến dòng điện bão hòa 9.4.2 Dùng rơle có cuộn hãm 9.4.3 Bảo vệ thứ tự hãm 10 Có cuộn hãm Dòng khởi động tự thay đổi theo dòng hãm. Trong thực tế bão hòa lõi thép nên đặc tuyến khởi động có dạng phi tuyến. Khi có tác động hãm độ nhạy tăng. Vì thay đổi theo dòng hãm. Bão hòa BI Sai số dòng từ hóa BI Cách đấu BI, tỷ số BI, đầu phân áp … 15 Có cuộn hãm IKCB= (Kđn.KKCK.fi + ∆U).IdđB = (0.5x1.1x0.1+0.1602).IdđB = 0.2152 IdđB MBA: tDIFF>=0.02 s IDIFF > = Kat.IKCB =0.28IdđB IDIFF/IdđB a IRES/IdđB 16 Có cuộn hãm Độ dốc đoạn đặc tính b đảm bảo cho rơle làm việc tin cậy trường hợp không cân xảy sai số BI thay đổi đầu phân áp máy biến áp dòng ngắn mạch không lớn. b α1 Theo nhà sản xuất, chọn α 1=14°, KHb= tgα 1= 0,25 (KHb hệ số hãm đoạn b), SLOPE = 0,25 17 Có cuộn hãm C ISL ISLtt α2 Kh1=0.5 Kh1=0.25 Ihtt Độ dốc xác định theo độ lớn góc α 2, nhà sản xuất đặt sẵn rơle điểm sở 2,5 α 2=26,56°, SLOPE 2= 0,5 18 Có cuộn hãm IDIFF >> = UN % d 19 Có cuộn hãm TTK Đối với MBA hay MF có trung tính nối đất trực tiếp, bảo vệ chạm đất điểm cuộn dây dùng BVSL thứ tự hãm. • I lv = I N 3I IN BVSL TTK • • •  •  I h = k  I N − I − I N + 3I ÷   20 Có cuộn hãm TTK Đặc tuyến làm việc phụ thuộc vào góc lệch pha 3I IN I NM / I kd Vùng tác động Vùng không tác động φ ( 3I , I NM ) 21 9.5. Bảo vệ so lệch ngang Nguyên tắc Vùng chết Dòng không cân Dòng khởi động 22 Nguyên tắc 23 Vùng chết A Khi ngắn mạch gần đầu hay cuối đường dây dòng điện qua hai nhánh gần nên dòng vào rơle nhỏ nên bảo vệ không phát hiện. Ta gọi vùng chết. m = l AB I kdBVA I NM max B ( quaBVA) m B 24 Dòng không cân I kcb ,max = I kcbBI + I kcbSLDD Dòng không cân bảo vệ so lệch gồm hai phần: + Do biến dòng điện gay + Do sai lệch đường dây gay I kcbBI = fi max .kdongnhatBI .kkck .I nm max I kcbSLDD = ∆Z .kkck .I nmngoai max Z L1 − Z L ∆Z = ( Z L1 + Z L ) 25 Dòng khởi động Dòng khởi động chọn theo hai điều kiện Lấy max Theo dòng không cân Ngừng hai đường lớn dây I kd = kat I kcb max I kd kat kmm = I lv max ktv 26 Bảo vệ có hướng Khi mạng có nhiều nguồn dùng bảo Lúc có vùng tác động không đồng vệ có hướng thời M N A B mB mA 27 Bảo vệ có hướng m = l AB I kdBVA lBN2 = l AB Kiểm tra độ nhạy: I nm max B ( quaBVA) N1 I NM knh = I kd chế độ không đồng tất MC thời đóng M N2 N A I NM knh = I kd B N2 knh ≥ 1.5 knh ≥ N1 mB I kdBVA I kdBVA + I kdBVB mA 28 Đánh giá 29 Kết thúc chương BẢO VỆ So lệch 30 [...]... trực tiếp, bảo vệ chạm đất một điểm trong cuộn dây có thể dùng BVSL thứ tự không có hãm • I lv = I N 3I 0 IN BVSL TTK • • •  •  I h = k  I N − 3 I 0 − I N + 3I 0 ÷   20 Có cuộn hãm TTK Đặc tuyến làm việc phụ thuộc vào góc lệch pha giữa 3I 0 và IN I NM / I kd Vùng tác động Vùng không tác động φ ( 3I 0 , I NM ) 21 9.5 Bảo vệ so lệch ngang Nguyên tắc Vùng chết Dòng không cân bằng Dòng khởi động 22 Nguyên... làm việc lớn hơn dòng hãm nên bảo vệ tác động 13 Có cuộn hãm M lv ≥ M h + M C Điều kiện tác động: M h = M lv Ngưỡng tác động: ⇔ I kd = I lv = 2 2 2 2 ⇔ k1wh I h = k2 wlv I lv k1 wh Ih k2 wlv ⇔ I lv = kh I h kh: là hệ số hãm Tổng quát thì ta có dòng khởi động bảo vệ có cuộn hãm: I lv = I 0 + kh I h I0: là dòng điện khởi động nhỏ nhất khi Ih = 0 14 Có cuộn hãm Dòng khởi động tự thay đổi theo dòng hãm Trong... dòng vào rơle sẽ nhỏ nên bảo vệ không phát hiện Ta gọi là vùng chết m = l AB I kdBVA I NM max B ( quaBVA) m B 24 Dòng không cân bằng I kcb ,max = I kcbBI + I kcbSLDD Dòng không cân bằng của bảo vệ so lệch gồm hai phần: + Do biến dòng điện gay ra + Do sai lệch đường dây gay ra I kcbBI = fi max kdongnhatBI kkck I nm max I kcbSLDD = ∆Z kkck I nmngoai max Z L1 − Z L 2 ∆Z = ( Z L1 + Z L 2 ) 25 2 Dòng khởi động. .. thành phần phi chu kỳ (DC) và thành phần chu kỳ (AC) Thành phần phi chu kỳ lệch hẳn về một phía trục thời gian và rơi vào vùng bão hòa của đường cong từ hóa nên gay ra một độ từ cảm bé hay nói cách khác suất điện động thứ cấp của thành phần phi chu kỳ này nhỏ Trong khi đó thành phần chu kỳ nằm trong vùng tuyến tính của đường cong từ hóa nên có độ từ cảm lớn và gay nên suất điện động lớn Nghĩa là chuyển... − Z L 2 ∆Z = ( Z L1 + Z L 2 ) 25 2 Dòng khởi động Dòng khởi động chọn theo hai điều kiện Lấy max Theo dòng không cân bằng Ngừng một trong hai đường lớn nhất dây I kd = kat I kcb max I kd kat kmm = I lv max ktv 26 Bảo vệ có hướng Khi mạng có nhiều nguồn thì dùng bảo Lúc này sẽ có vùng tác động không đồng vệ có hướng thời M N A B mB mA 27 Bảo vệ có hướng m = l AB I kdBVA lBN2 = l AB Kiểm tra độ nhạy:... đặc tuyến khởi động có dạng phi tuyến Khi có tác động hãm thì độ nhạy tăng Vì nó thay đổi theo dòng hãm Bão hòa BI Sai số dòng từ hóa BI Cách đấu BI, tỷ số BI, đầu phân áp … 15 Có cuộn hãm IKCB= (Kđn.KKCK.fi + ∆U).IdđB = (0.5x1.1x0.1+0.1602).IdđB = 0.2152 IdđB MBA: tDIFF>=0.02 s IDIFF > = Kat.IKCB =0.28IdđB IDIFF/IdđB a IRES/IdđB 16 Có cuộn hãm Độ dốc của đoạn đặc tính b đảm bảo cho rơle làm việc tin... tượng bảo vệ Sơ đồ Khi NM bên ngoài Khi NM bên trong •  •  I h = K h  I I + I II ÷ = I RES   • • I SL = I lv = I I + I II = I DIFF 12 Có cuộn hãm Momen do cuộn hãm: Momen do cuộn làm việc: 2 2 2 M h = k1wh ( I1 + I 2 ) 2 = k1wh I h M lv = k2 w ( I1 − I 2 ) = k2 w I 2 lv 2 2 2 lv lv Khi làm việc bình thường hay ngắn mạch ngoài thì dòng điện hãm lớn hơn dòng làm việc nên bảo vệ không tác động Còn... max B ( quaBVA) chế độ không đồng I NM knh = I kd tất cả các MC đều thời N1 đóng I kdBVA I kdBVA + I kdBVB M N2 N A I NM knh = I kd B N2 knh ≥ 1.5 knh ≥ 2 N1 mB mA 28 Đánh giá 29 Kết thúc chương 9 BẢO VỆ So lệch 30 ... không cân bằng xảy ra do sai số của BI và sự thay đổi đầu phân áp của máy biến áp khi dòng ngắn mạch không lớn b α1 Theo nhà sản xuất, chọn α 1=14°, vậy KHb= tgα 1= 0,25 (KHb là hệ số hãm đoạn b), SLOPE 1 = 0,25 17 Có cuộn hãm C ISL ISLtt α2 Kh1=0.5 Kh1=0.25 Ihtt Độ dốc này được xác định theo độ lớn của góc α 2, nhà sản xuất đã đặt sẵn trong rơle điểm cơ sở là 2,5 và α 2=26,56°, SLOPE 2= 0,5 18 Có cuộn . bảo vệ 9.1. Bảo vệ so lệch dọc 3 0 Đối tượng bảo vệ Load Source 9.1. Bảo vệ so lệch dọc 4 CT I CT II Khi NM ngoài hay làm việc bình thường dòng vào rơle bằng không nên không tác động. Khi NM. loại bảo vệ dùng nguyên tắc so sánh sự khác nhau giữa dòng điện đi vào và dòng điện ra khỏi đối tượng được bảo vệ. Vùng bảo vệ là khu giới hạn của các BI 2 đầu đối tượng. Đối tượng bảo vệ 9.1. Bảo. Company LOGO BẢO VỆ SO LỆCH GV : ĐẶNG TUẤN KHANH Đại học quốc gia Tp.HCM Trường Đại học Bách Khoa Tp.HCM 1 9.1 bảo vệ so lệch dọc 9.1 bảo vệ so lệch dọc 9.2 Dòng không cân bằng 9.2