XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Chơng I : Những vấn đề chung. I.1. Yêu cầu thiết kế. Tên công trình : Thiết kế cổ giếng nghiêng đờng ray. Chiều dài : 180 (m). Tuổi thọ : 65 năm. Góc dốc : 220. Hạng mỏ II khí bụi nổ. Lợng nớc chảy vào mỏ 10 m3/h. Công trình đào qua lớp đất đá có đặc tính nh sau: Tên đất đá Chiều dày vỉa, m Hệ số kiên cố (f ) Trọng lợng riêng (T/m3) Góc dốc vỉa (độ) Đất phủ 14 1,85 32 Dăm kết 12 2,15 32 Cát kết 65 2,35 32 Bảng 1-1. Bảng đặc tính lý đất đá mà công trình đào qua. Công trình thiết kế cổ giếng nghiêng đờng ray giếng nghiêng dùng để vận chuyển đất đá thải, vật liệu, thiết bị, dẫn gió thông gió cho mỏ . I.2. Điều kiện địa chất khu vực bố trí công trình. Cổ giếng đợc đào qua ba lớp đất đá, lớp thứ lớp đất phủ có độ dày 14 m có hệ số kiên cố f = 1, lớp thứ hai lớp dăm kết chiều dày 12 m có hệ số kiên cố f = 3, lớp thứ ba lớp lớp cát kết có độ dày 65 m có độ cứng trung bình f = 4. Lợng nớc chảy vào mỏ 10 m3/h, lợng nớc chảy vào công trình không lớn nhng gây khó khăn cho trình thi công. I.3. Xác định kích thớc mặt cắt ngang cổ giếng kiểm tra điều kiện thông qua vận tải thông gió. I.3.1. Chọn thiết bị vận tải. Vì giếng nghiêng đờng ray nên nhiệm vụ vận chuyển chủ yếu đất đá thải, vật liệu chống lò nh gỗ trang thiết bị phục vụ cho mỏ. Vì góc nghiêng giếng 220 nên ta chọn thiết bị vận tải thùng skíp giếng Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y nghiêng từ thiết bị vận tải khoảng cách an toàn theo quy phạm ta xác định đợc kích thớc mặt cắt ngang giếng nghiêng đờng ray. I.3.2. Xác định kích thớc mặt cắt ngang giếng nghiêng. I.3.2.1. Xác định khối lợng vận chuyển qua giếng nghiêng. Từ sản lợng than năm cần phải khai thác mỏ ta xác định đợc khối lợng đất đá khối lợng gỗ cần phải vận chuyển qua giếng nghiêng đờng ray. Khối lợng đất đá thải chiếm khoảng 25% khối lợng than khai thác ta tính đợc khối lợng đất đá cần vận chuyển qua giếng nghiêng đờng ray là: Ad = Trong đó: Ah ì 25 100 (1-1) Ad - khối lợng đất đá thải cần vận chuyển qua giếng nghiêng; Tấn/năm. Ah - sản lợng mỏ Ah = 750000 (Tấn/năm). Thay vào công thức (1-1) ta có: Ad = 750000 ì 25 = 187500 100 (Tấn/năm). Suất tiêu thụ gỗ định mức cho 1000 than 45m 3. Vậy khối lợng gỗ vận chuyển qua giếng : Ag = Ah ì 45 ì 1000 (1-2) Trong : Ag - khối lợng gỗ vận chuyển qua giếng nghiêng. Ah - sản lợng mỏ Ah = 750000 (Tấn/năm). - khối lợng riêng gỗ. = 1,2 (T/m3). Thay vào công thức (1-2) ta có : Ag = 750000 ì 45 ì 1,2 = 40500 1000 (Tấn/năm). Từ việc tính toán ta nhận thấy ta chọn thiết bị vận tải theo khối lợng đất đá thải chúng có khối lợng lớn hơn. I.3.2.2. Tính thời gian chu kỳ trục tải, số thùng skíp cần vận tải loại thùng skíp. a. Tính thời gian chu kỳ trục tải. Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Tck = t ct + t kt + + t d (1-3) Trong : Tck - thời gian chu kỳ lần trục tải (s). tck- thời gian chuyển động có tải thùng skíp (s). tkt - thời gian chuyển động không tải (s). - thời gian trao đổi thùng có tải không tải (s). = 120 (s) td - thời gian dỡ tải (s). td = 60 (s) Thời gian chuyển động có tải thùng skíp đợc xác định nh sau: t ct = L vtb (1-4) Trong : L- chiều dài giếng, L = 180 (m). vtb- vận tốc chuyển động thùng skíp giếng nghiêng, vtb= 1,5 m/s. thay vào công thức (1-4) ta có : t ct = 180 = 120 (s) 1,5 (1-5) Thời gian chuyển động không tải đoàn goòng trờng hợp lấy thời gian chuyển động có tải nghĩa : tck = tkt = 120 (s). (1-6) Thay (1-5), (1- 6) vào (1-3) ta có : Tck = 120 + 120 + 120 + 60 = 420 (s) b. Xác định số lần trục giờ. Từ thời gian chu kỳ ta xác định đợc số lần trục công thức : nh = 3600 Tck (1-7) Thay số vào (1-7) ta có : nh = 3600 = 8,57 (lần/h) 420 c. Xác định suất trục tải. A= Copyright: Th Anh Ad ì C N ìt (1- 8) lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Trong : A - suất trục trục tải. (Tấn/h) Ad - suất mỏ. (Tấn/năm) C - hệ số dự trữ công suất mỏ đề phòng mỏ mở rộng, khai thác không mỏ, mỏ than nên ta lấy C = 1,5. N - số ngày làm việc năm N = 300 ngày. t - thời gian trục làm việc ngày đêm, t = 21 h/ngày. Thay vào (1- 8) ta có : A= 187500 ì 1,5 = 44,64 (Tấn/h). 300 ì 21 d. Xác định khối lợng lần trục. Q= A nh Q= 44,64 = 4,96 (tấn). Thay số vào ta có : Dung tích thùng chứa : V = Q (m3). Trong : V- dung tích thùng chứa (m3). - trọng lợng thể tích đất đá nổ = 1,65 (T/m3). Thay số vào ta có: V = 4,96 = (m3) 1,65 Số thùng để vận chuyển hết khối lợng yêu cầu : ng = V = = 1,5 (thùng) V1 Với V1 dung tích thùng skíp chọn bảng đặc tính V1 = (m3). Vậy ta chọn số thùng skíp cần trục thùng Từ khối lợng cần vận chuyển góc dốc giếng 22 ta chọn đợc thùng skíp cần vận chuyển có đặc tính kỹ thuật nh bảng sau: Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Góc dốc giếng (độ) Phơng pháp dỡ tải thùng skíp 22 Con lăn dỡ tải Dung Cỡ đtích ờng skíp (mm) (m3) Các kích thớc (mm) Khoảng Chiều Chiềudài Chiều cách từ dài tính đến Rộng Chiều đầu ray theo cuối theo cao đến khung thùng khung tâm cáp 1100 3750 5600 1380 685 1270 Trọng lợng (kg) 1400 Bảng 1-2: Đặc tính kỹ thuật thùng skíp dùng cho giếng nghiêng liên xô (cũ) sản xuất. e. Tính chọn tời. Lực cản chuyển động thiết bị vận tải W = Qt.cos.f + Qt.sin (1-9) Trong đó: Qt - trọng lợng hàng cần trục, N Qt = Qg + Q (1-10) Trong đó: Qg - trọng lợng đoàn thùng skíp, N Qg = qg.ng (1-11) Trong đó: qg - trọng lợng thùng skíp, qg = 1400 kg = 14000N ng - số thùng skíp lần trục, ng = (thùng) Thay số vào (1-11) ta đợc: Qg = 28000 (N) Q - trọng lợng đất đá lần trục, Qđ = 4,96 = 49600 N Thay số vào (1-10) ta đợc: Qt = 28000 + 49600 = 77600 N Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y - góc nghiêng giếng, độ f - hệ số ma sát bánh xe với đờng ray, f = 0,01 0,015 Thay số vào (1-9) ta đợc: W = 77600(cos22o.0,01 + sin22o) W =29788,97 N Công suất cần thiết động dẫn động thiết bị N = kdt.F.v/ (w) (1-12) Trong đó: kdt - hệ số dự trữ công suất thiết bị kể tới lực cản chuyển động cục cha tính đợc xác, kdt = 1,15 1,3 F - lực kéo cần thiết động để khắc phục lực cản chuyển động F = W = 15462,35 (N) v - tốc độ chuyển động thiết bị, v = 1,5 m/s - hiệu suất truyền phận truyềng động, = 0,7 0,9 Thay số vào (1-12) ta đợc: N = 1,15.29788,97.1,5/0,9 = 57095,53 (w) 57 (kw) Chọn tời Dựa vào công suất cần thiết động dẫn động thiết bị ta chọn loại tời cố định: BL 1200** 1030 Đặc tính kỹ thuật đợc nêu bảng sau: Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Tang Số lợng Đờng kính tang (mm) 1200 Tải trọng tĩnh cực đại (kG) Nhánh Nhánh Chiều cáp cáp rộng không (mm) cân tang 1000 2500 2500 Đờng kính cáp (mm) 17,5 Tổng lực kéo đứt (kG) 17300 Chiều dài vận chuyển (m) Cuốn 1-3 lớp cáp 140515 Cuốn lớp cáp - Tốc độ cáp (m/s) 1,52 Tốc độ quay động (v/ph) Công Tỷ số Trọng Trọng suất truyền lợng lợng giới của hạn hộp tời tời giảm khi 720;960 45;60 Bảng 1-3. Đặc tính kỹ thuật tời cố định liên xô (cũ) sản xuất Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 1:30 8500 7200 Kích thớc 3750 x2960 x1595 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y I.3.2.3. Xác định kích thớc mặt cắt ngang giếng nghiêng. a.Sơ đồ tính toán kích thớc mặt cắt ngang cổ giếng nh hình1-1 ` Hình 1-1. Sơ đồ tính toán mặt cắt ngang cổ giếng. Tỷ lệ 1:50. b. Chiều rộng cổ giếng. B = m+ A+ n (1-13) Trong : B - chiều rộng cổ giếng (mm). m- khoảng cách an toàn từ điểm nhô xa thiết bị vận tải đến vỏ chống công trình, m = 300 (mm). A- chiều rộng làm việc thùng skíp, A = 1380 (mm). n- khoảng cách cho ngời lại sửa chữa bảo dỡng cho đờng lò, lấy n = 900 (mm). Thay số vào công thức (1-9) ta có : B = 300 + 1380 + 900 = 2580 (mm). Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y c. Chiều cao đờng lò : H = h + h0 + h1 + h2 (1-14) Trong : H - chiều cao cổ giếng, m h0 - chiều cao vòm, h0 = B/2=1290 (mm). h- chiều cao thùng skíp kể từ đỉnh ray, h = 1270 (mm). h1- chiều cao ray, ta chọn ray R-24 nên chiều cao ray h1= 128 (mm). h2- chiều cao tà vẹt, h2= 200 (mm). Thay số vào (1-10) ta có : H = 1270 + 1290 + 128 + 200 = 2755 2800 (mm). d. Chọn kích thớc rãnh nớc. Do cổ giếng đợc chống bê tông liền khối dựa vào lu lợng nớc chảy vào giếng 10 m3/h nên ta chọn kích thớc mặt cắt ngang rãnh nớc nh sau : b = 230 mm, b1= 180mm, h3 = 260mm. I.3.3. Kiểm tra điều kiện thông gió. Vận tốc gió trong đờng lò xác định theo công thức : Aì q ì a v = N ì ìS ì60 sd (1-15) Trong đó: A - sản lợng hàng năm mỏ, A=750000;T/năm q - lợng khí cần cung cấp cho than khai thác ngày đêm,với mỏ hạng II ta có q =1,25; m3/phút N-số ngày làm việc năm mỏ, N=300; ngày đêm a-hệ số không cân sản xuất, a=1,15 -hệ số giảm tiết diện đờng lò ,với cổ giếng nghiêng với góc dốc 220 ta lấy =1 Ssd- diện tích sử dụng đờng lò, m2. S sd = 3,14 ì h0 + B ì ( H h0 ) = 6,508 (m2) Thay vào công thức (1-11) ta có : Copyright: Th Anh lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Aì q ì a 750000 ì 1,25 ì 1,15 v = N ì ìS ì60 = 300 ì ì 6,508 ì 60 = 9,88 (m/s). sd Ta thấy v = 9,88 > v max = (m/s) ta phải tăng kích thớc mặt cắt ngang mà cụ thể tăng B H. Ta tăng chiều rộng cổ giếng lên B = 3000(mm) ta tính lại chiều cao đờng lò : H = 1270 + 1500 + 128 + 200 = 2965 3000 (mm). S sd 3,14 ì h0 = + B ì ( H h0 ) = 8,0325 (m2). Vậy vận tốc gió : Aì q ì a 750000 ì 1,25 ì 1,15 v = N ì ìS ì60 = 300 ì ì 8,0325 ì 60 = 7,46 (m/s). sd Ta thấy vmin < v < vmax với vmin = 0,3 (m/s), vmax = 8(m/s). 0,3 < 7,46 < Vậy kích thớc cổ giếng thoả mãn điều kiện thông gió vận tải.Vậy kích thớc mặt cắt ngang cổ giếng nh hình 1-2. Hình 1-2. Kích thớc mặt cắt ngang cổ giếng. Tỷ lệ 1:50. Copyright: Th Anh 10 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Hình 3.6. Kết cấu ván khuôn lắp ghép đổ bê tông cho cổ giếng Tỷ lệ :50 Copyright: Th Anh 55 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y III.6. Các công tác phụ thi công cổ giếng nghiêng. III.6.1. Đặt đờng xe tạm thời. Tromg trình thi công để thuận tiện cho việc vận chuyển lắp đặt đờng ray tạm thời ta chọn ray chủng loại R18 với chiều dài ray 8m, trình thi công chiều cha đủ để đặt đờng ray chuẩn ta sử dụng cặp đờng ray di động đủ chiều dài ta tiến hành đặt đờng ray chuẩn tạm thời. Để thuận tiện cho việc vận chuyển đất đá thải việc lắp đặt nh lại trình thi công ta đặt trục đờng xe tạm thời chùng với trục đờng lò. III.6.2. Đặt ray cố định Vì công trình cổ giếng nghiêng với góc dốc 22 nên đặt ray cố định ta phải đào rãnh để đặt tà vẹt chiều sâu chôn tà vẹt 2/3 chiều cao tà vẹt. Kích thớc tà vẹt đợc chọn nh chọn chơng I. III.6.3. Chiếu sáng Đây công tác quan trọng phục vụ cho công tác khác diễn cách bình thơng. gơng lò tập trung nhiều hoạt động cần nhiều ánh sáng nên ta bố trí bóng bóng 1000W dọc theo trục đờng lò 30m ta lại lắp bóng 100W. Copyright: Th Anh 56 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y CHƯƠNG IV: Tổ chức thi công. IV.1. Tổ chức chu kỳ đào lò. IV.1.1. Xác định khối lợng công việc chu kì. Khối lợng công việc chu kỳ bao gồm: Khối lợng công tác khoan Vk = N.l = 27.1,7 = 45,9 m Khối lợng xúc bốc Vxb= Sđ..l..ko = 10,49.0,9.1,7.1,05.2 = 33,7m3 Khối lợng chống tạm: Vct = 1,53/0,5 = 3,06 Khối lợng công việc đặt đờng xe tạm thời lấy chu kỳ Vr = l. = 1,7.0,9 = 1,53 m Khối lợng treo nối dài đờng ống Vô = 1,53m IV.1.2. Số ngời ca cần thiết để hoàn thành công việc Số ngời cần thiết để hoàn thành công việc ca đợc xác định theo công thức: V n= i Hi Trong đó: Vi - khối lợng công việc thứ i Hi - định mức công việc thứ i Dựa vào khối lợng công việc định mức công việc ta lập đợc bảng sau: Stt Tên công việc Đơn vị Khối lợng Định mức Số ngời - ca Khoan m 45,9 25 1, 836 Xúc bốc m3 33,7 4,213 Chống tạm 3,06 1,5 2,04 Đặt đờng ray m 1,53 0,306 Treo đờng ống m 1,53 10 0,153 Tổng Copyright: Th Anh 8,548 57 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Bảng 4.1. Số ngời ca hoàn thành công việc. Vậy số ngời cần thiết cho ca ngời Vậy hệ số vợt mức là: k= 8,548 = 1,22 Ta chọn thời gian chu kì thời gian ca Tck = Tca = 8h Số ngời làm việc ca số ngời làm việc chu kì Nca = Nck =7 (ngời/ca) Đội thợ tổng hợp ca công tác ngày đêm, ca ngời hoàn thành chu kỳ. Tổng số ngời đội thợ N = 7.3 = 21ngời IV.1.3. Thời gian cần thiết để hoàn thành công việc chu kì Trong trình thi công phải có thời gian ngừng nghỉ lí kĩ thuật nh thời gian thông gió, nạp nổ Thời gian nạp nổ thông gió tích cực 30 + 30 = 1h Thời gian giao ca nhận ca 2.15 = 0,5h Vì tính toán ta phải kể đến hệ số ảnh hởng thời gian ngừng nghỉ = Tck (t n + ttg + t gc ) Tck = 1,5 = 0,8125 Thời gian hoàn thành công việc chu kì đơc tính theo công thức ti = Copyright: Th Anh ni .Tca . nic .k 58 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Trong đó: ni - số ngời ca hoàn thành công việc thứ i nic - số ngời làm việc hoàn thành công việc thứ i _ hệ số thời gian ngừng nghỉ k _ hệ số vợt mức k =1,22 Thời gian hoàn thành công việc thể bảng sau: Copyright: Th Anh 59 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y STT Từng công việc Đơn vị Khối lợng Định mức Số ngờica Khoan m 45,9 25 1,836 Xúc bốc m3 33,7 4,213 Chống tạm 3,06 1,5 2,04 Đặt đờng xe m 1,53 0,306 Treo đờng ống m 1,53 10 0,153 Tổng 0,812 0,812 0,812 0,812 0,812 Tca(h) Số ngời ca Thời gian (h) 1,7 3,2 1,6 0,6 0,4 8,548 7,5 Bảng 4.2. Thời gian để hoàn thành công việc chu kỳ Copyright: Th Anh 60 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Stt Tên công việc Khối lƯợng Số ngƯời Thời gian hoàn thành làm (h) (ngƯời) 0,25 45,9 1,7 Nạp nổ thông gió, lỗ 27 Xúc bốc, m3 33,3 3,2 Chống tạm, 3,06 1,6 Đặt đƯờng xe, m 1,53 0,6 Treo đƯờng ống 1,53 0,4 Công tác phụ khác 0,6 Giao ca 0,25 Nhận ca Khoan, m Ca1 Bảng 4.3. Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào cổ giếng. Copyright: Th Anh 61 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y IV.2. Tổ chức thi công hào cổ giếng. IV.2.1. Tổ chức thi công bắt mép gơng đầu cho cổ giếng. Nh trình bày chơng III việc bắt mép gơng đầu đợc tiến hành với bớc đào 0,5m việc phá vỡ đất đá đợc tiến hành phơng pháp khoan nổ mìn với thông số khoan nổ tính toán chơng III nhng ý là gơng việc khoan nổ phải đợc ý không gây tợng sụt lở thành hố đào. Khi trình phá vỡ đất đá công tác đa gơng vào trạng thái an toàn ta phải tiến hành chống tạm thép lòng máng N27 liền ta phải ý chèn kích cho cẩn thận khoảng cách từ gơng chống đến gơng đào gần nh không. Sau kết thúc chu kỳ đầu ta tiến hành chu kỳ sau lần lợc đến ta đào đến chiều sâu đặt vành đế đỡ ta dừng lại tiến hành đổ bê tông cho phần gơng vừa bắt mép vành đế đỡ đổ việc bố trí cốt thép cho vỏ đoạn lò bắt mép tính toán tơng tự nh cho vỏ cổ giếng ta tính chơng III. Sau đổ bê tông hết đoạn lò bắt mép ta bắt đầu đổ vỏ chống cố định cho cổ giếng nghiêng. IV.2.1. Tổ chức thi công đổ vỏ chống cố định cho cổ giếng. Việc đổ bê tông đợc tiến hành từ vành đế đỡ đoạn lò bắt mép đổ bên ta cần phải xác định khối lợng bê tông, khối lợng thép loại cho đoạn cổ giếng nh sau: Khối lợng bê tông cần để đổ vỏ chống cổ giếng là: V = (Sd - Ssd).Lc Trong đó: Sd- diện tích đào cổ giếng Sd = 10,49m2 Ssd - diện tích sử dụng cổ giếng Ssd = 8,03m2 Lc- chiều dài cổ giếng Lc = 22m Vậy ta có V = (10,49 - 8,03).22 = 54,12 55m3 Khối lợng vật liệu để chống cổ giếng gồm: Tên vật liệu Thép 40 Thép 16 Cốt cấu tạo 18 Cốt đai 10 Bê tông(m3) Chiều dài (m) 1178,1 4801,72 1884,96 471,24 55 Trọng lợng (kg) 11651,41 7586,72 3769,92 315,73 Bảng 4.4. Bảng khối lợng vật liệu chống cổ giếng Lập biểu chống cố định cho cổ giếng. Copyright: Th Anh 62 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Để lập biểu đồ chống cố định cho cổ giếng ta phải tính đợc khối lợng công việc cần phải làm cho chu kỳ bao gồm công tác đào hố móng đặt cốt thép lắp cốp pha đổ bê tông. Công việc đào đổ bê tông móng việc trớc tiên ta xác định khối lợng công việc cần phải làm chu kỳ. V1= 2.L.dm.hm Trong đó: L- bớc tiến chu kỳ L = 2m dm- chiều dày móng dm= 1,0m hm- chiều sâu chôn móng hm=0,8m thay vào ta có V1= 2.2.1.0,8 = 3,2m3 Công việc đặt côt thép cốp pha đổ bê tông cho tờng V2= 2.L.dt.ht Trong : dt- chiều dày tờng dt = 0,3m hm- chiều cao tờng hm= 1,5m thay vào ta có: V2= 2.2.0,3.1,5 =1,8m3 công việc đặt cốt thép cốp pha cho phần vòm S3 = L.Sv Trong : Sv- diện tích phần vòm cần phải đổ bê tông đợc xác định theo công thức. Sv = /2.(1,82-1,52) = 1,55m2 Vậy S3 = 2.1,55 =3,1m3 Tên công việc Khối lợng công việc (V),m3 định mức cho công việc (H),m3/ngời ca Số ngời/ca Vi/Hi 3,2 0,5 6,4 1,8 1,8 3,1 0,8 3,875 Đào đổ bê tông móng Đào đổ bê tông phần tờng Đặt cốt thép đổ bê tông phân vòm Công tác bảo dỡng cốp pha Bảng 4.5. Bảng tính số ngời ca chu kỳ làm việc Vậy số ngời cần thiết cho ca N = 14,075 ta lấy 12 ngời hệ số vợt mức k = 14,075/12 = 1,17 Ta xác định hệ số = (Tck - Tn)/Tck Copyright: Th Anh 63 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Thời gian chu kỳ lấy 8h thời gian ngừng nghỉ Tn bao gồm thời gian giao nhận ca 0,5h thời gian nghỉ ca 0,25h = (8 - 0,75)/8 =0,91 Thời gian hoàn thành công việc chu kỳ đợc tính theo công thức ti = ni .Tca . nic .k Trong đó: ni - số ngời ca hoàn thành công việc thứ i nic - số ngời làm việc hoàn thành công việc thứ i _ hệ số thời gian ngừng nghỉ k _ hệ số vợt mức k =1,17 Thời gian hoàn thành công việc thể bảng sau: STT Từng công việc Đơn vị Khối lợng Định mức Số ngờica Tca(h) Số ngời ca Thời gian (h) Đào đổ bê tông móng m3 3,2 0,5 6,4 0,91 12 3,23 Đổ bê tông tờng m3 1,8 1,8 0,91 12 1,03 Đổ bê tông vòm m3 3,1 0,8 3,875 0,91 12 Tháo cốp pha m 0,91 12 1,04 Tổng 14,075 7,3 Bảng 4.6. Bảng tính thời gian hoàn thành công việc Copyright: Th Anh 64 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Stt Tên công việc Khối lƯợng Số ngƯời làm Thời gian hoàn thành (h) 12 0,25 Nhận ca Đào đổ bê tông móng, m3 3,2 12 3,23 Đổ bê tông tƯờng, m3 1,8 12 1,03 Thời gian nghỉ ca 12 0,2 Đổ bê tông vòm, m3 3,1 12 Tháo cốp pha, m 12 1,04 Giao ca 12 0,25 Ca 1 Bảng 4.7. Bảng biểu đồ tổ chức chống cố định cho cổ giếng. Copyright: Th Anh 65 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Copyright: Th Anh 66 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Copyright: Th Anh 67 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Copyright: Th Anh 68 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Copyright: Th Anh 69 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M. Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Copyright: Th Anh 70 lớp : XDCTN-M K57 [...]... bỏo lờn b mụn y III.1 Chọn sơ đồ thi công và phơng pháp đào phá đất đá phần cổ giếng Vì công trình là cổ giếng nghiêng nên phơng pháp thi công ở đây là thi công bằng phơng pháp lộ thiên Công tác đào phá đất đá đợc thực hiện bằng các máy xúc là chủ yếu III.1.1 Xác định khối lợng đào đất đá tại hào cổ giếng Để xác định đợc khối lợng đất đá phải đào hào để xây dựng cổ giếng nghiêng ta phải xác định đợc... Hình 1- 4 Sơ đồ tính chiều dài hình chữ nhật Tỷ lệ 1:50 Hình 1-5 Trắc dọc cổ giếng nghiêng Tỷ lệ 1:50 Copyright: Th Anh 12 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y 1000 3000 12000 10000 Hình 1-6 Bình đồ của cổ giếng Tỷ lệ 1:50 A-A Hình 1-7 Mặt cắt ngang đoạn cổ giếng hình chữ nhật Tỷ lệ 1:50 Vậy chiều dài tổng cộng của cổ giếng là 22 m nh trên bình đồ đã thể hiện... nhất Ta có sơ đồ tính toán nh hinh vẽ: q nt q st q st ht Hình 2.5 Sơ đồ áp lực tính toán nội lực của công trình Tỷ lệ: 1:50 Tính nội lực phần vòm q nt qst q st Ho Mo Hình 2.6 Sơ đồ tính nội lực của vòm công trình Tỷ lệ: 1:50 Do hệ là đối xứng nên ta chỉ tính cho một nửa phần vòm nh trên hình vẽ và sử dụng công thức của sim sơn cũng do tính chất đối xứng nên lực cắt ở đỉnh vòm Q0= 0 Sơ đồ tính nội lực... chống giữ cho cổ giếng Vật liệu dùng để chống giữ cổ giếng là bê tông liền khối đổ tại chỗ Kết cấu chống giữ là vòm tờng thẳng Cần chú ý là giếng với góc nghiêng 22o nên phần móng của tờng phải có cấu tạo dạng bậc II.3 Xác định nội lực các bộ phận vỏ chống và kiểm tra II.3.1 Xác định nội lực vỏ chống Để đơn giản trong tính toán ta lấy áp lực sờn phân bố dạng hình chữ nhật lấy áp lực tính toán là áp lực... (40,97 + 2,83)/3,6 = 12,17 T/m q nt1 q nt2 Hình 2.3 Sơ đồ phân bố áp lực nóc Tỷ lệ: 1:50 II.1.2 áp lực hông Để tính áp lực hông cho cổ giếng nghiêng ta dựa vào công thức tính áp lực cho tờng chắn đất, tính cho một đơn vị chiêu dài mà cụ thể ở đây ta tính cho 1m Sơ đồ tính áp lực hông nh trên hình 2-4 qs1 b1 q s1 h 45o- /2 2a qs 2 qs 2 Hình 2.4 Sơ đồ tính áp lực hông Tỷ lệ: 1:50 Copyright: Th Anh 19... = 16m > 8,24m là nơi sâu nhất của cổ giếng ta lấy H = 8,24m thay vào công thức (2-8) ta có đợc áp lực nóc: Copyright: Th Anh 17 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y 8,24 2 90 o 63o 26 .tg 63o 26 = 44,19 T P = 3,6.2,0.8,241 tg 3,6 2 Tn Pn P Hình 2.2 Sơ đồ xác định áp lực nóc Tỷ lệ: 1:50 Vì công trình là cổ giếng nghiêng nên áp lực chia thành 2 thành... sau : x = R (1 cos i ) , m y = R sin i , m Trong đó : R- bán kính của đờng cong, R= 15 m i- góc tâm cung, độ Góc nghiêng của giếng là 220 ta chia cung cong ra làm 6 phần bằng nhau từ đó ta xác định đợc toạ độ của 6 điểm đó và ta tính đợc độ dài của đoạn cong chuyển tiếp Chúng đợc biểu diễn trên hình 1- 3 y x 22 F ED CBA 0 R i 22 Hình 1-3 Sơ đồ tính đoạn cong chuyển tiếp Tỷ lệ 1:50 Từ đây ta có thể...XD Ngm v M Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y I.3.4 Xác định các bộ phận của cổ giếng và chiều sâu cổ giếng a Xác định đờng cong chuyển tiếp của cổ giếng Tại mức giao nhau giữa cổ giếng và mặt bằng để cho thùng trục chuyển động một cách êm nhẹ thì ngời ta phải bố trí đoạn cong chuyển tiếp, ngời ta chia đoạn cong đó thành một số cung... trong chơng sau Copyright: Th Anh 14 lớp : XDCTN-M K57 XD Ngm v M Tham kho nhộ copy nguyờn tao bỏo lờn b mụn y Chơng II : áp lực đất đá và chống giữ cổ giếng II.1 áp lực đất đá lên nóc, hông và nền cổ giếng Kích thớc của cổ giếng sử dụng để tính toán nh sau: Chiều cao tờng: ht = 1,5 m Chiều cao vòm: hv = 1,5 m Chiều rộng : B = 3,0 m Sử dụng công thức của X.X.Đavđôv để chọn chiều dầy của vỏ bê tông... M/N = 8,321/23,429 = 0,355m = 35,5cm vậy để tính toán cốt thép cho cấu kiện ta phải dựa vào giá trị mô men và lực dọc tại vị trí có độ lệch tâm lớn nhất để tính toán Để tính toán ta tính cho một mét dài dọc theo trục công trình và tính nh một dầm mang tải với kích thớc nh sau: b x h = 20 x 30cm, b chính là chiều dày mà ta đã chọn ban đầu để tính toán, h là chiều dày tờng Ta chọn bê tông và cốt thép . đất đá thải do chúng có khối lợng lớn hơn. I.3.2.2. Tính thời gian chu kỳ trục tải, số thùng skíp cần vận tải và loại thùng skíp. a. Tính thời gian chu kỳ trục tải. Copyright: Th Anh lớp :. (1-3) Trong đó : T ck - thời gian chu kỳ một lần trục tải (s). t ck - thời gian chuyển động có tải của thùng skíp (s). t kt - thời gian chuyển động không tải (s). - thời gian trao đổi giữa thùng. thiết bị vận tải và các khoảng cách an toàn theo quy phạm ta xác định đợc kích thớc mặt cắt ngang của giếng nghiêng đờng ray. I.3.2. Xác định kích thớc mặt cắt ngang giếng nghiêng. I.3.2.1. Xác