Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án bê tông cốt thép II nhà công nghiệp 1 tầng 3 nhịp bằng bê tông cốt thép lắp ghép
Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG 3 NHỊP BẰNG BÊ TÔNG CỐT THÉP LẮP GHÉP • SỐ LIỆU CHO TRƯỚC: L 1 (m) L 2 (m) H r (m) Q 1 (T) Q 2 (T) q o (daN/m 2 ) 18 21 8,5 10 15/3 96 Q = 100 kN L Q = 150 kN L Q = 100 kN L 1 1 2 1 1 2 - Bước cột 6m,tổng chiều dài nhà l Y =150,cao trình ray R= 7,5m. - Tường bao che chịu lực 200, mái lợp bằng panen tấm 3x1.5x6m, liên kết giữa kết cấu mái và đầu cột là liên kết khớp,cầu trục chạy điện, chế độ làm việc trung bình , cả 3 nhịp có cùng cao trình ray. - Cao trình nền nhà: +0,000 m - Bê tông cấp độ bền B20 : R b =11.5MPa, R bt = 0.9MPa, γ = 1. - Bê tông móng đá 1x2 M250. - Cốt thép nhóm AI (Φ=6-10): R s = R sc = 225MPa, R sw = 175MPa. - Cốt thép nhóm AII (Φ=12-18): R s = R sc = 280MPa, R sw = 225MPa. - Công trình nằm trong vùng có áp lực gió tiêu chuần q o = 80daN/m 2 . - Đất nền có R TC = 150KN/m 2 . I. XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG: 1) Trục định vị: với sứ trục của cầu trục Q ≤ 300kN, các trục đơn vị được xác định như sau: Theo phương ngang nhà ,các trục biên (trục A,D)được lấy trùng với mép ngoài cột biên,các trục giữa (trục B,C) được lấy trùng với trục cột giữa. Khoảng cách từ trục ray đến trục định vị của cột chọn sơ bộ :λ=0,75m. Nhịp của khung ngang - khoảng cách giữa các trục định vị: L = L k + 2λ L k1 = 18 - (2 × 0,75) = 16,5m 1 1 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG L k2 = 21 - (2 × 0,75) = 19,5m Gọi các cột biên là cột A,các cột giữa được gọi chung là cột B. 2) Các số liệu của cầu trục: Căn cứ vào sức trục của cầu trục ta tra bảng: Sức trục Q(T) Nhịp cầu Trục L k (m) Kích thước cầu trục (mm) Áp lực bánh xe Lên ray (T) Trọng lượng (T) B K H ct B 1 P c max P c min Xe con Cầu trục 10 16,5 6300 440 0 1900 260 12,5 3,0 4,0 21,0 15 20 6300 440 0 2300 260 18,5 4,2 7,0 30,5 3) Dầm cầu trục:(bê tông cốt thép do nhịp dầm bằng 6m). Với bước cột 6m sức trục ở cả hai nhịp lần lượt Q 1 = 10T, Q 2 = 15T, chọn dầm cầu trục hình chữ có kích thước tiết diện như nhau ở cả 3 nhịp và có các số liệu sau: KÍCH THƯỚC DẦM CẦU TRỤC Trọng lượng Tiêu chuẩn Dầm G c c (kN) Chiều cao H c (mm) Bề rộng sườn b(mm) Bề rộng cánh b’(mm) Chiều cao Cánh h’ f (mm) 1000 200 570 120 42 2 2 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG 4) Đường ray: Chọn ray giống nhau cả 2 nhịp,chiều cao ray lấy h r = 125 mm, g c r =0.51kN/m (kết quả nội suy từ bảng 2.6 sách”THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG BẰNG BÊ TÔNG CỐT THÉP” do Ts.VƯƠNG NGỌC LƯU làm chủ biên). 5)Kết cấu mái: Với nhịp L 1 = 18m, L 2 = 21m chọn hệ kết cấu mang lực mái là dàn mái hình thang. a) Nhịp L1= 18m Chiều cao giữa dàn h g = (1/7 ÷1/9)L 1 = 2,57m ÷2,33m , chọn h g = 2,3m Chiều cao đầu dàn h đ = h g –i × (L 1 /2)= 1,4m Trọng lượng tiêu chuẩn của dàn G c dàn = 6,6 T. b) Nhịp L 2 =21m Chiều cao giữa dàn h g = (1/7÷1/9)L 2 = 2,3m÷3m, chọn h g = 2,6m Chiều cao đầu dàn h đ = h g -i×(L 2 /2)= 1,55m, chọn h đ = 1,6m Trọng lượng tiêu chuẩn của dàn G c dàn = 8,1 T Cấu tạo nhịp L 2 có cửa mái với nhịp L 2 >18m, chọn cửa mái có nhịp L cm =12m, cao h cm =4m.Trọng lượng kể cả khung cửa và kính là 4,5 T, n = 1,1 6) Các lớp cấu tạo mái Các lớp cấu tạo mái được lựa chọn với các thông số sau: Bảng. Các lớp cấu tạo mái STT Các lớp cấu tạo mái δ (m) γ (kG/m 3 ) Hệ số n P tc (kN/m 2 ) P (kN/m 2 ) 1 2 3 4 Hai lớp gạch lá nem +Lớp vữa lót Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt Lớp bê tông chống thấm Panen sườn loại 6x3x1.5m 0,05 0,12 0,04 0,3 1800 1200 2500 1,3 1,3 1,1 1,1 0,9 1,44 1 1,7 1,17 1,87 1,1 1,87 5 Tổng cộng : (kN/m 2 ) 0,51 - - 5,04 6,02 7) Cao trình khung ngang. Lấy cao trình lúc hoàn thiện nền nhà (sau khi lát) là cao trình ± 0.000. Cao trình vai cột: V = R - (H c +h r ) = 7,5 - (1+0,125) = 6,375 (m) Cao trình đỉnh cột: Đ = R + H ct + a 1 = 7,5 + 2,3 + 0,15 = 9,95 (m). với a 1 là khoảng hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dưới kết cấu mang lực mái a 1 (0.1- 0,15m)chọn a 1 =0,15m. Cao trình đỉnh cột Đ và cao trình vai cột V lấy như nhau cho cả các cột biên và các cột giữa. h : chiều cao kết cấu mang lực mái: h = 2,3m Cao trình đỉnh mái nhịp biên (không có cửa mái): M 1 = Đ + h g +t = 9,95 +2,3+0,51 = 12,76 (m) Cao trình đỉnh mái nhịp giữa (có cửa mái): 3 3 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG M 2 = Đ + h + h cm +t = 9,95 +2,3+ 4+0,51= 16,76 (m). 8) Kích thước cột. Các kích thước chiều cao cột : Cột trên: H t = Đ – V = 9,95 – 6,375 = 3,575 (m). Cột dưới: H d = V + a 2 = 6,375 + 0,5 = 6,875 (m). Toàn cột: H = H t + H d = 3,575 + 6,875 = 10,45 (m). Trong đó : a 2 là khoảng cách cốt 0.000 đến mặt móng ,chọn a 2 =0,5m. Kích thước tiết diện cột chọn theo thế kế định hình như sau (với bước cột a=6m): Cột biên trên: b = 400mm, h = 400mm dưới: b = 400mm, h= 600mm Cột giữa trên: b = 400mm, h = 600mm dưới: b = 400mm, h = 800mm Kích thước vai cột: Cột trục A: h v = 600mm, l v = 400mm, h = 1000mm, α=45 0 Cột trục B: h v = 600mm, l v = 600mm, h = 1200mm, α=45 0 Khoảng hở a 4 : Cột A: a 4 = λ - B 1 - h t = 750 – 260 – 400 = 90mm>60mm,thỏa. Cột B: a 4 = λ - B 1 - h t /2 = 750 – 260 – 300 = 190>60mm,thỏa. 4 4 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG II. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 1. Tĩnh tải mái: Tĩnh tải mái do trọng lượng bản thân cấu lớp cấu tạo mái tác dụng trên 1m 2 diện tích mặt bằng được xác định: g c = 0,504T/m 2 , g =0,602 = 6,02 (kN/m 2 ). Tải trọng bản thân dàn mái nhịp L 1 : G c dàn =6,6 T , G dàn =6,6 × 1,1 = 7.26 T Tải trọng bản thân dàn mái nhịp L 2 : G C dàn = 8,1 T, G dàn = 8,1 × 1,1= 8,91 T Tải trọng bản thân khung cửa mái rộng 12m cao 4m: g c cm = 2,8 T, g cm = 2,8 × 1,1 = 3,1 T = 31 (kN) Tĩnh tải mái quy về thành lực tập trung ở nhịp biên (không cửa mái ): G m1 = 0,5(gaL 1 +G dàn ) = 0,5(0,602 × 6 × 18 + 7,26) = 36,138 T 5 5 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG Tĩnh tải mái quy về thành lực tập trung ở giữa (có cửa mái): G m2 = 0,5(gaL 2 + G c dàn +G dàn ) = 0,5(0,602 × 6 × 21 +8,91+7,26) = 43,931 T Vị trí điểm đặt G m1, G m2 đỉnh cột , cách vị trí trục định vị 0,75m. 2. Tĩnh tải dầm cầu trục tác dụng lên vai cột: Trọng lượng bản thân cầu trục và và các lớp đệm: G d = 1,1(G c + ag r ) = 1,1(4,2 + 6 × 0,51 )= 7,986 (T). Vị trí điểm đặt của G d các trục định vị một đoạn λ = 0,75m. 3. Tải trọng bản thân cột: Cột trục A: Phần cột trên: G TA = n × b × h t × H t × γ=1,1 × 0,4 × 0,4 × 3,575 × 25 = 15,73 (kN) . Phần cột dưới: G DA = n × [b × h d × H d +b × (h+h v )/2l v ] × γ = 1,1[0,4 × 0,6 × 6,875+0,4 × (1+0,6)/2 × 0,4] × 25 = 72,238 (kN). Cột trục B: Phần cột trên: G TB = n × b × h t × H t × γ=1,1 × 0,4 × 0,6 × 3,575 × 25=23,6 (kN) Phần cột dưới: G DB = n × [b × h d × H d +2 × b × (h+h v )/2l v ] × γ =1,1[0,4 × 0,8 × 6,875 + 2 × 0,4(1,2+0,6)/2 × 0,6] × 25 = 72,38 (kN). Tường bao che là tường tự mang nên không xét đến ảnh hưởng do tải trọng của nó. 4. Hoạt tải mái: P c m = 0,75 kN/m 2 , P m = n × P c m = 1,3 x 0,75 = 0,98 (kN/m 2 ) (theo TCXD 2737-95,khi trị số hoạt tải tiêu chuẩn nhỏ hơn 200daN/m 2 ,hệ số vượt tải n lấy bằng 1.3). Hoạt tải mái được quy về lực tập trung ở đỉnh cột : - Ở cột biên: P m1 =0,5 × P m × a × L 1 =0,5 × 0,98 × 6 × 18 = 52,65 (kN). - Ở cột giữa: P m2 =P m1 +P m3 với P m3 là hoạt tải mái do nhịp giữa truyền vào. P m3 =0,5 × P m × a × L 2 =0,5 × 0,98 × 6 × 21 = 61,43 (kN). Vị trí điểm đặt của P m1 ,P m2 trên đỉnh cột biên và cột giữa trùng với vị trí của tỉnh tải mái. 5. Hoạt tải cầu trục: Các thông số cầu trục đã được xát định ở bảng “SỐ LIỆU CẦU TRỤC’’. Áp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục cạnh nhau truyền lên một bên vai cột được xát định theo đường ảnh hưởng của phản lực: D max = nP max i Y ∑ . y 1 = 1, y 3 = (4100/6000)y 1 = 0,683 , y 2 = (1600/6000)y 1 = 0,267 D max do cầu trục L k = 17 gây ra D max = 1,1 × 125 × (1+0,267+0,683) = 268,13kN. D max do cầu trục L k = 20 gây ra D max = 1,1 × 185 × (1+0,267+0,683) = 396,83 kN. Điểm đặc của D max trùng với điểm đặc của G d . 6 6 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG 950950 6300 6000 6000 y1 y3 y2 950 4400 6300 9504400 Đường ảnh hưởng phản lực gối tựa để xác định D max . Lực hãm ngang T c do một bánh xe cầu trục truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc cẩu mềm được xác định: T C = (Q+G)/40. Đối với cầu trục có L k = 17m : T C = (100 + 40)/40 = 3,5 kN. Đối với cầu trục có L k = 20m : T C = (150 + 70)/40 = 5,5 kN. Lực xô ngang lớn nhất của xe con tác dụng lên một bên vai cột cũng được xác định theo đường ảnh hưởng của phản lực tại cao trình mặt trên của dầm cầu trục : T MAX =n × T C1 × i Y ∑ . Đối với cầu trục có L k = 17m : T MAX1 = 1,1 × 3,5 × (1+0,267+0,683) = 7,5 (kN). Đối với cầu trục có L k = 20m : T MAX1 = 1,1 × 5,5 × (1+0,267+0,683) = 11,8 (kN). 6. Hoạt tải gió: Giá trị tính toán thành phần tỉnh của gió q ở độ cao Z so với mốc chuẩn được xác định theo công thức: q = n × q 0 × k × C Trong đó: n là hệ số vượt tải, chọn n=1,2 q 0 - là giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng áp lực, ta có q 0 =960N/m 2 = 0,96kN/m 2 (theo yêu cầu của đồ án). k - là hệ số tính sự thay đổi của áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình, để đơn giản trong tính toán và thiên về an toàn trong đồ án này coi như hệ số k không thay đổi từ cao trình đỉnh cột xuống mặt móng theo đồ án ta có dạng địa hình A với Z = Đ =9,95 m nội suy theo bảng 5 (TCVN 2737 -95) ta được k = 1,179 , với Z =M 2 = 17,06 m ta có k =1,26 C-hệ số khí động, được xác định phụ thuộc vào hình dáng bề mặt đón gió, với nhà công nghiệp một tầng, 3 nhịp, ở giữa có cửa trời chạy suốt chiều cao nhà, hệ số C được xác định theo sơ đồ 16, bảng 6 của tiêu chuẩn TCVN 2737-95. Trong các hệ số khí động tác dụng lên các phần mái thì chỉ có hệ số C e1 chưa biết, hệ số này phụ thuộc vào góc nghiêng α của cửa mái và tỉ lệ giữa chiều cao của đầu mái với nhịp nhà: với: α = acrtan(i) = 5,7 0 , H/L = (9,95+1,4)/18 = 0,63 => C e1 = -0,5816 Xác định chiều cao của các đoạn mái: Chiều cao đầu dàn mái (từ đỉnh cột đến đầu dàn mái). h m1 = h đ +t = 1,4+0,51=1,91 m Chiều cao từ dầu dàn mái đến đỉnh mái M 1 : h m2 = h g – h đ = 2,3 – 1,4 = 0.9m. Chiều cao từ đầu dàn mái tới chân cửa mái: 7 7 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG h m3 = (h g - h d ) × cm L L L − = (2,3 – 1,4) × (21 – 12) / 21 = 0,386m. Chiều cao từ chân cửa mái đến đầu cửa mái: h m4 = h cm = 4m Chiều cao từ đầu cửa mái đến đỉnh cửa mái M 2 : h m5 = h g – h đ - h m3 = 2,3 – 1,4 – 0,386= 0,514m. Tải trọng gió tác dụng lên mái được quy về thành lực tập trung W 1 ,W 2 , đặt ở đỉnh cột một nữa tập trung ở cột A, một nữa tập trung ở cột D. Ta có k tb = 1,22 W 1 = n × k tb × W 0 × a × nC i h mi = 1,2 × 1,22 × 96 × 6 × (0,8 × 1,91- 0,5816 × 0,9 + 0,6 × 0,9-0,3 × 0,386+0,3 × 4-0,6 × 0,514) = 1957 (kG)= 19,57 (kN) W 2 = n × k tb × W 0 × a × nC i h mi = 1,2 × 1,22 × 96 × 6 × (0,6 × 0,514+0,6 × 4+0,6 × 0,386-0,5 × 0,9+0,4 × 0,9+0,4 × 1,91) = 3048(kG)= 30,48 (kN). Tải trọng gió tác dụng lên cột trục B và D được quy về thành tải trọng phân bố đều theo chiều dài cột. Phía gió đẩy : p đ = n × k × W 0 × a × C=1,2 × 1,179 × 0,96 × 6 × 0,8 = 6,52(kN/m) Phía gió hút : p h = n × k × W 0 × a × C=1,2 × 1,179×0,96 × 6 × 0,4 = 3,26 (kN/m). Sơ đồ xác định hệ số khí động Sơ đồ tải trọng gió tác dụng lên khung. III. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: 8 8 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG Với nhà ba nhịp, cao trình đỉnh cột bằng nhau, khi tính toán với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột, tính các cột độc lập. Khi tính với tải trọng gió phải kể đến chuyển vị ngang đỉnh cột. 1. Các đặc trưng hình học của cột: a) Cột trục A: Các đặc trưng hình học của cột: J t = 3 3 400 400 12 12 t b h× × = = 2,133 × 10 9 (mm 4 ). J d = 3 3 400 600 12 12 d b h× × = = 7,2 × 10 9 (mm 4 ). Các thông số trung gian: t = 3,573 10,45 t H H = =0,342 k= 9 3 3 9 7,2 10 ( 1) 0,342 ( 1) 2,133 10 d t J t J × × − = × − × = 0,095 b) Cột trục B: Các đặc trưng hình học của cột: J t = 3 3 400 600 12 12 t b h× × = = 7,2 × 10 9 (mm 4 ). J d = 3 3 400 800 12 12 d b h× × = =17 × 10 9 (mm 4 ). Các thông số trung gian: t = 3,575 10,45 t H H = =0,342 k= 9 3 3 9 17,07 10 ( 1) 0,342 ( 1) 7,2 10 d t J t J × × − = × − × = 0,0548 Quy định chiều dương của thành phần nội lực như hình: 9 9 Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG 2. Nội lực do tĩnh tải mái a) Cột trục A: Vị trí điểm đặt của tải trọng G m1 nằm ở bên trái trục cột trên và cách trục này một đoạn: 0,4 0,15 0,15 0,15 0,2 0,05( ) 2 2 t t h e m= − = − = − = − G ml sẽ gây ra tai đỉnh cột thành phần mômen: M l = G m1 × e t = 36,138 × (-0,05) = - 1,807 ( tm) Thành phần phản lực tại liên kết đỉnh cột do mômen đỉnh cột gây ra : 1 1 0,095 3 ( 0,1807) (1 ) 3 (1 ) 0,342 0,303(T) 2 (1 ) 2 10,45 (1 0,095) k M t R H k × − × + + = = = − + × × + Độ lệch giữa cột và trục cột dưới : 0,6 0,4 0,1( ) 2 2 d t h h i m − − = = = Tại vị trí vai cột sẽ xuất hiện một thành phần mômen tập trung do độ lệch tâm của hai trục cột trên và cột dưới rây ra thành phần mômen này luôn mang dấu âm vì trục cột trên nằm bên trái trục cột dưới : M 2 = - G m1 × a = - 36,138 × 0,1 = - 3,614 ( Tm ) Thành phần phản lực liên kết tại đỉnh do mômen tại vị trí vai cột gây ra : 2 2 2 2 3 (1 ) 3 ( 3,614) (1 0,342 ) 0,418(T) 2 (1 ) 2 10,45 (1 0,095) M t R H k × − × − × − = = = − × + × × + Phản lực tổng cộng do G m1 gây ra tại đỉnh cột : 1 2 R ( 0,303) ( 0,418) 0,721(T)R R= + = − + − = − R : mang giá trị âm chứng tỏ chiều của phản lực trên thực tế ngược với chiều giả thiết. Xác định nội lực tại các tiết diện của cột : 1 1 36,138 0,05 1,807 1,807 ( 0,721) 3,575 0,771(T ) I II t M M Tm M M R H m = = − × = − = − × = − − − × = Ta có e d là độ lệch của G m1 so với trục cột dưới : 0,6 e 0,15 0,15 0,15( ) 2 2 d d h m= − = − = − 1 36,138 ( 0,15) ( 0,721) 3,575 2,843(T ) III m d t M G e R H m= × − × = × − − − × = − 1 36,138 ( 0,15) ( 0,721) 10,45 2,114(T ) IV m d M G e R H m= × − × = × − − − × = 1 1 36,138(T) 0,721(T) II III IV m IV II III IV N N N N G Q Q Q Q R = = = = = = = = = − = 68750 3575 10 10 [...]... 27 27 12 .6087 Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 HOÀNGTHÔNG GVHD: LÊ VƯƠNG N 82.429 6 .14 3 6 .14 3 0 0 0 0 0 0 82.429 4, 9, 10 M N 0.509 98.4 01 -0.4 012 6 .14 3 0.4 012 6 .14 3 -16 .978 39 .6 83 ± 1. 4 51 0 16 .978 39 .6 83 ± 1. 4 51 0 10 .446 0 -10 .446 0 16 .17 36 13 2 . 13 15 4, 11 M N Q -0.76 01 105. 639 -0 .18 46 0.5992 6 .14 3 0 .14 55 -0.5992 6 .14 3 -0 .14 55 7.607 39 .6 83 3.576 ± 1. 6 01 0 ± 0.444 -7.607 39 .6 83 -3. 576 ± 1. 6 01 0 ± 0.444 30 . 534 0... 0,6 23; αR= 0,429 BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC Tên cột 1 Tiết diện 2 nội lực 3 tĩnh tải 4 I-I M N -1. 807 36 . 13 8 -0.2 633 6 .14 3 0 0 0 0 0 0 0 0 II- II M N -0.648 37 . 711 0 .11 23 6 .14 3 -4.9 93 0 ± 1. 169 0 0.5 0 -2.045 0 III-III M N -0.825 45.697 -0. 414 2 6 .14 3 7.075 39 .6 83 ± 1. 169 0 0.5 0 -2.045 0 IV-IV M N Q 1. 402 50.587 0 .32 4 0 .30 8 6 .14 3 0 .10 5 -2.529 39 .6 83 -1. 39 7 ± 1. 39 7 0 ± 0.407 21. 158 0 4.8 83 -17 .58 0 -3. 37 I-I... (−0, 736 × 2,575) = 1, 895(T m) M III = M II = ± (1, 4 51 3, 575 − 1, 18 × 1) = 1, 4 51( T m) M IV = ±[0, 736 × 10 , 45 − 1, 18 × (1 + 7,875)] = 1, 6 01( T m) N1 = N II = N III = N IV = 0(T) QIV = ±(0, 736 − 1, 18) = ±0, 444(T) 10 450 6875 35 75 A 22 22 Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 HOÀNGTHÔNG GVHD: LÊ VƯƠNG 10 0 0, 736 T 0, 736 T + 1, 451Tm (M) (Q) 1, 601Tm 1, 895Tm + A 10 0 0, 736 T 0,444T 1, 451Tm (M) 1, 601Tm 1, 895Tm + 0, 736 T... 2.9 219 2 -30 . 534 0 -2.9 219 2 29.7 739 10 5. 639 2. 737 32 III-III IV-IV 28 28 V TÍNH TOÁN CỘT TRỤC A: 1 Tính toán tiết diện phần cột trên Kích thước tiết diện: bxh = 400x400mm Bảng Các cặp nội lực nguy hiểm Ký hiệu cập nội lực II – 16 II – 17 II – 18 M (kNm) -1 -72 - 71 N (kN) 432 37 7 432 e1 =M/N (mm) -2 19 1 16 4 ea (mm) e0 (mm) 15 15 15 13 206 17 9 Ml (kNm) -6.48 -6.48 -6.48 Nl (kN) 37 7 .11 37 7 .11 37 7 .11 Trong... 0, 833 41 = 4,8 83( T ) Cột trục D: M 1 = 0(kN ); M II = M III = 0,5 x0 ,32 3 x12, 7 81 − 0, 00541x3,575 = 2, 045(T m) M IV = 0,5 x0 .32 3x109, 2 03 − 0, 00541x10, 45 = 17 ,58(T m) N1 = N II = N III = N IV = 0(kN ) QIV = 0 ,32 3 x10, 45 − 0, 005 41 = 3, 37(T) Cột trục B, C: M 1 = 0(T); M II = M III = 2,9 219 2 x3,575 = 10 , 446(T m) M IV = 2,9 219 2 x10, 45 = 30 , 534 (T m) N1 = N II = N III = N IV = 0(T) QIV = 2,9 219 2(T)... diện cột do Pm gây ra: 15 15 Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 HOÀNGTHÔNG GVHD: LÊ VƯƠNG MI = 0 ,14 57 × ( -1, 807) = -0,2 633 (Tm) MII= 0 ,14 57 × 0,7 71 = 0 ,11 23( Tm) MIII= 0 ,14 57 ×(-2,8 43) = -0, 414 2(Tm) MIV= 0 ,14 57 ×2 ,11 4 = 0 ,30 8(Tm) NI= NII=NIII=NVI= 5,265(T) Q= 0 ,14 57 × 0,7 21 = 0 ,10 5(T) 10 450 6875 35 75 A 10 0 (M) (N) (Q) 0,2 633 Tm 0 ,11 23Tm 0, 414 2Tm 0 ,30 8Tm 0 ,10 5T + + 15 0 50 5,265Tm 5,265Tm Biểu đồ nội lực của cột trục... bé: 1 − x / h0 σs = 2 − 1 Rs 1 − ξR N = Rbbx + RscA‘s - σsAs với M* = Nηe0 = Rbbx(h0 – 0,5x) + RscA‘s (h0 – a’) – N( 0,5h – a) Bảng Các cặp giá trị (M*, N) khi M . Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 GVHD: LÊ VƯƠNG HOÀNGTHÔNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG 3 NHỊP BẰNG BÊ TÔNG CỐT THÉP LẮP GHÉP • SỐ LIỆU CHO TRƯỚC: L 1 (m) L 2 (m) H r (m) Q 1 (T). -18 ,07+ 0 + 0 = -18 ,07 kNm M II = 7, 71- 14,87+0,68 = 6,48 kNm M III = -28, 43+ 21, 07-0,89 = -8,25kNm M IV = 21, 14-7, 53+ 0, 41 = 14 ,02kNm N I = 3 61, 38 + 0 + 0 = 3 61, 38 kN N II = 37 7 ,11 kN N III. − 1 36 , 13 8 ( 0 ,15 ) ( 0,7 21) 3, 575 2,8 43( T ) III m d t M G e R H m= × − × = × − − − × = − 1 36 , 13 8 ( 0 ,15 ) ( 0,7 21) 10 ,45 2 ,11 4(T ) IV m d M G e R H m= × − × = × − − − × = 1 1 36 , 13 8(T) 0,7 21( T) II