BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TPHCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC ………… o0o………… Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH GVHD: TIỀN TIẾN NAM CNBM: HUỲNH BẢO LONG SVTH: NGUYỄN HOÀNG LINH MSSV: 2004120211 TPHCM, Tháng năm 2015 Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH Mục Lục LỜI CẢM ƠN i NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii PHIẾU GIAO ĐỒ ÁN PHIẾU THEO DÕI TIẾN ĐỘ THỰC HIỆN ĐỒ ÁN PHẦN I TỔNG QUAN VỀ CÔ ĐẶC NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN GIỚI THIỆU VỀ NGUYÊN LIỆU 3 KHÁI QUÁT VỀ CÔ ĐẶC THIẾT BỊ CÔ ĐẶC DÙNG TRONG PHƯƠNG PHÁP NHIỆT LỰA CHỌN THIẾT BỊ CÔ ĐẶC DUNG DỊCH NaOH PHẦN II THUYẾT MINH QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ PHẦN III TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ THIẾT BỊ CHÍNH I TÍNH TỐN CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ CÂN BẰNG NĂNG LƯỢNG Dữ kiện ban đầu Cân vật chất Tổn thất nhiệt độ 3.1 Tổn thất nhiệt độ áp suất tăng  ' 3.2 Tổn thất nhiệt độ áp suất thuỷ tĩnh (Δ’’) Cân lượng 10 4.1 Cân nhiệt lượng 10 4.2 Phương trình cân nhiệt 11 II THIẾT KẾ THIẾT BỊ CHÍNH 13 A TÍNH TỐN TRUYỀN NHIỆT CHO THIẾT BỊ CƠ ĐẶC 13 Hệ số cấp nhiệt ngưng tụ 13 Nhiệt tải riêng phía tường 15 Tiến trình tính nhiệt tải riêng 15 Hệ số truyền nhiệt tổng quát K cho q trình đặc 16 B TÍNH KÍCH THƯỚC THIẾT BỊ CÔ ĐẶC 17 Tính kích thước buồng đốt 17 1.1 Số ống truyền nhiệt 17 1.2 Đường kính ống tuần hồn trung tâm(Dth) 17 GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để đặc dung dịch NaOH 1.3 Đường kính buồng đốt (Dt) 17 1.4 Kiểm tra diện tích truyền nhiệt 18 Tính kích thước buồng bốc 18 2.1 Đường kính buồng bốc (Db) 18 2.2 Chiều cao buồng bốc (Hb) 19 Tính kích thước ống dẫn 20 3.1 Ống nhập liệu 20 3.2 Ống tháo liệu 20 3.3 Ống dẫn đốt 20 3.4 Ống dẫn thứ 21 3.5 Ống dẫn nước ngưng 21 3.6 Ống dẫn khí khơng ngưng 21 C TÍNH BỀN CƠ KHÍ CHO CÁC CHI TIẾT CỦA THIẾT BỊ CÔ ĐẶC 22 Tính cho buồng đốt 22 Tính cho buồng bốc 23 Tính cho đáy thiết bị 27 Tính cho nắp thiết bị 31 Tính mặt bích 32 Tính vỉ ống 34 Khối lượng tai treo 37 7.1 Buồng đốt 37 7.2 Buồng bốc 37 7.3 Phần hình nón cụt buồng bốc buồng đốt 37 7.4 Đáy nón 38 7.5 Nắp ellipse 38 7.6 Ống truyền nhiệt ống tuần hoàn trung tâm 38 7.7 Mặt bích 39 7.8 Bulong ren 39 7.9 Đai ốc 40 7.10 Vỉ ống 41 PHẦN IV TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ 43 I THIẾT BỊ GIA NHIỆT 43 II THIẾT BỊ NGƯNG TỤ 47 III BỒN CAO VỊ 54 IV BƠM CHÂN KHÔNG 55 GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH V CÁC CHI TIẾT PHỤ 56 Lớp cách nhiệt 56 Kính quan sát 56 TÀI LIỆU THAM KHẢO 57 GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH LỜI CẢM ƠN Một môn học lại qua, chúng em với mơn học “ĐỒ ÁN Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ” cung cấp cho em nhiều kiến thức vận hành, thiết kế hệ thống hệ thống đặc đề tài em làm đặc NaOH Sau 12 tuần làm việc môn đồ án hướng dẫn nhiệt tình thầy Tiền Tiến Nam thuộc mơn Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ trường ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TPHCM, chúng em đến ngày hơm hồn thành mơn đồ án mơn học “Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ” với qua em xin chân thành cảm ơn thầy Tiền Tiến Nam, thầy cô môn “Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ” bạn chung khóa giúp em hồn thành mơn đồ án Vì đồ án đề tài lớn em, điều thiếu xót hạn chế khơng thể tránh khỏi Mong đóng góp ý kiến , dẫn từ thầy bạn bè để củng cố thêm kiến thức chuyên môn Em xin chân thành cảm ơn GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Phần đánh giá: Ý thức thực hiện:………………………… …………………………………… Nội dung thực hiện:…………………… …………………………………………… Hình thức trình bày:…………………………………………………………………… Tổng hợp kết quả:……………………………………………………………………… Điểm số: …………………………………….Điểm chữ:…………………… Tp HCM, ngày Chủ nhiệm môn GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH tháng Giáo viên hướng dẫn năm Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Phần đánh giá: Ý thức thực hiện:………………………… …………………………………… Nội dung thực hiện:…………………… …………………………………………… Hình thức trình bày:…………………………………………………………………… Tổng hợp kết quả:……………………………………………………………………… Điểm số: …………………………………….Điểm chữ:…………………… Tp HCM, ngày Chủ nhiệm mơn GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH tháng Giáo viên phản biện năm Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH PHẦN I TỔNG QUAN VỀ CÔ ĐẶC NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN  Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  Nồng độ dịch ban đầu 10%  Nồng độ sản phẩm 20%  Áp suất chân không cô đặc 0,65at  Nhiệt độ đầu nguyên liệu: 300C (chọn) GIỚI THIỆU VỀ NGUYÊN LIỆU Natri hydroxid NaOH nguyên chất chất rắn màu trắng, có dạng tinh thể, khối lượng riêng 2,13 g/ml, nóng chảy 318oC sơi 1388oC áp suất khí NaOH tan tốt nước (1110 g/l 20oC) hoà tan toả nhiệt mạnh NaOH tan dung môi hữu methanol, ethanol… NaOH rắn dung dịch NaOH dễ hấp thụ CO2 từ khơng khí nên chúng cần chứa thùng kín Dung dịch NaOH base mạnh, có tính ăn da có khả ăn mịn cao Vì vậy, ta cần lưu ý đến việc ăn mòn thiết bị đảm bảo an tồn lao động q trình sản xuất NaOH Ngành công nghiệp sản xuất NaOH ngành sản xuất hoá chất lâu năm Nó đóng vai trị to lớn phát triển ngành công nghiệp khác dệt, tổng hợp tơ nhân tạo, lọc hoá dầu, sản xuất phèn… Trước công nghiệp, NaOH sản xuất cách cho Ca(OH)2 tác dụng với dung dịch Na2CO2 lỗng nóng Ngày nay, người ta dùng phương pháp đại điện phân dung dịch NaCl bão hoà Tuy nhiên, dung dịch sản phẩm thu thường có nồng độ lỗng, gây khó khăn việc vận chuyển xa Để thuận tiện cho chuyên chở sử dụng, người ta phải cô đặc dung dịch NaOH đến nồng độ định theo yêu cầu KHÁI QT VỀ CƠ ĐẶC a Định nghĩa Cơ đặc phương pháp dùng để nâng cao nồng độ chất hoà tan dung dịch gồm hai nhiều cấu tử Q trình đặc dung dịch lỏng – rắn hay lỏng – lỏng có chênh lệch nhiệt độ sôi cao thường tiến hành cách tách phần dung môi (cấu tử dễ bay hơn); q trình vật lý – hố lý Tuỳ theo tính chất cấu tử khó bay (hay khơng bay q trình đó), ta tách phần dung mơi (cấu tử dễ bay hơn) phương pháp nhiệt độ (đun nóng) phương pháp làm lạnh kết tinh b Các phương pháp đặc - Phương pháp nhiệt (đun nóng): dung môi chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái tác dụng nhiệt áp suất riêng phần áp suất tác dụng lên mặt thống chất lỏng - Phương pháp lạnh: hạ thấp nhiệt độ đến mức đó, cấu tử tách dạng tinh thể đơn chất tinh khiết; thường kết tinh dung môi để tăng nồng độ chất tan Tuỳ tính chất cấu tử áp suất bên ngồi tác dụng lên mặt thống mà q trình kết tinh xảy nhiệt độ cao hay thấp ta phải dùng máy lạnh GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH c Bản chất cô đặc nhiệt  Để tạo thành (trạng thái tự do), tốc độ chuyển động nhiệt phân tử chất lỏng gần mặt thoáng lớn tốc độ giới hạn Phân tử bay thu nhiệt để khắc phục lực liên kết trạng thái lỏng trở lực bên Do đó, ta cần cung cấp nhiệt để phân tử đủ lượng thực trình  Bên cạnh đó, bay xảy chủ yếu bọt khí hình thành q trình cấp nhiệt chuyển động liên tục, chênh lệch khối lượng riêng phần tử bề mặt đáy tạo nên tuần hoàn tự nhiên nồi đặc Tách khơng khí lắng keo (protit) ngăn chặn tạo bọt cô đặc d Ứng dụng cô đặc Trong sản xuất thực phẩm, ta cần cô đặc dung dịch đường, mì chính, nước trái cây… Trong sản xuất hố chất, ta cần cô đặc dung dịch NaOH, NaCl, CaCl2, muối vô cơ… Hiện nay, phần lớn nhà máy sản xuất hoá chất, thực phẩm sử dụng thiết bị cô đặc thiết bị hữu hiệu để đạt nồng độ sản phẩm mong muốn Mặc dù cô đặc hoạt động gián tiếp cần thiết gắn liền với tồn nhà máy Cùng với phát triển nhà máy, việc cải thiện hiệu thiết bị đặc tất yếu Nó địi hỏi phải có thiết bị đại, đảm bảo an tồn hiệu suất cao Do đó, yêu cầu đặt cho người kỹ sư phải có kiến thức chắn đa dạng hơn, chủ động khám phá nguyên lý thiết bị cô đặc THIẾT BỊ CÔ ĐẶC DÙNG TRONG PHƯƠNG PHÁP NHIỆT a Phân loại ứng dụng Theo cấu tạo Nhóm 1: dung dịch đối lưu tự nhiên (tuần hoàn tự nhiên) Thiết bị đặc nhóm đặc dung dịch loãng, độ nhớt thấp, đảm bảo tuần hoàn dễ dàng qua bề mặt truyền nhiệt Bao gồm:  Có buồng đốt (đồng trục buồng bốc), ống tuần hồn ngồi  Có buồng đốt ngồi (khơng đồng trục buồng bốc) Nhóm 2: dung dịch đối lưu cưỡng (tuần hoàn cưỡng bức) Thiết bị đặc nhóm dùng bơm để tạo vận tốc dung dịch từ 1,5 m/s đến 3,5 m/s bề mặt truyền nhiệt Ưu điểm tăng cường hệ số truyền nhiệt k, dùng cho dung dịch đặc sệt, độ nhớt cao, giảm bám cặn, kết tinh bề mặt truyền nhiệt Bao gồm:  Có buồng đốt trong, ống tuần hồn ngồi  Có buồng đốt ngồi, ống tuần hồn ngồi Nhóm 3: dung dịch chảy thành màng mỏng Thiết bị đặc nhóm cho phép dung dịch chảy dạng màng qua bề mặt truyền nhiệt lần (xuôi hay ngược) để tránh tác dụng nhiệt độ lâu làm biến chất số thành phần dung dịch Đặc biệt thích hợp cho dung dịch thực phẩm nước trái cây, hoa ép Bao gồm:  Màng dung dịch chảy ngược, có buồng đốt hay ngồi: dung dịch sơi tạo bọt khó vỡ  Màng dung dịch chảy xi, có buồng đốt hay ngồi: dung dịch sơi tạo bọt bọt dễ vỡ Theo phương thức thực q trình  Cơ đặc áp suất thường (thiết bị hở): nhiệt độ sôi áp suất không đổi; thường dùng cô đặc dung dịch liên tục để giữ mức dung dịch cố định, nhằm đạt suất cực đại thời gian cô đặc ngắn GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  Cơ đặc áp suất chân khơng: dung dịch có nhiệt độ sôi thấp áp suất chân không  Dung dịch tuần hồn tốt, tạo cặn bay dung môi diễn liên tục  Cô đặc nhiều nồi: mục đích tiết kiệm đốt Số nồi khơng nên q lớn làm giảm hiệu tiết kiệm Người ta cô chân không, cô áp lực hay phối hợp hai phương pháp; đặc biệt sử dụng thứ cho mục đích khác để nâng cao hiệu kinh tế  Cô đặc liên tục: cho kết tốt đặc gián đoạn Có thể điều khiển tự động chưa có cảm biến đủ tin cậy  Đối với nhóm thiết bị, ta thiết kế buồng đốt trong, buồng đốt ngồi, có khơng có ống tuần hồn Tuỳ theo điều kiện kỹ thuật tính chất dung dịch, ta áp dụng chế độ đặc áp suất chân không, áp suất thường áp suất dư b Các thiết bị chi tiết hệ thống đặc - Thiết bị chính:  Ống nhập liệu, ống tháo liệu  Ống tuần hoàn, ống truyền nhiệt  Buồng đốt, buồng bốc, đáy, nắp  Các ống dẫn: đốt, thứ, nước ngưng, khí khơng ngưng - Thiết bị phụ:  Bể chứa nguyên liệu  Bể chứa sản phẩm  Bồn cao vị  Lưu lượng kế  Thiết bị gia nhiệt  Thiết bị ngưng tụ baromet  Bơm nguyên liệu vào bồn cao vị  Bơm tháo liệu  Bơm nước vào thiết bị ngưng tụ  Bơm chân không  Các van  Thiết bị đo nhiệt độ, áp suất… LỰA CHỌN THIẾT BỊ CƠ ĐẶC DUNG DỊCH NaOH Theo tính chất nguyên liệu sản phẩm, điều kiện kỹ thuật đầu đề, người viết lựa chọn thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục có buồng đốt ống tuần hồn trung tâm Thiết bị đặc loại có cấu tạo đơn giản, dễ vệ sinh sửa chữa Cô đặc áp suất chân không làm giảm nhiệt độ sôi dung dịch, giảm chi phí lượng, hạn chế việc chất tan bị lôi theo bám lại thành thiết bị (làm hư thiết bị) Tuy nhiên, loại thiết bị phương pháp cho tốc độ tuần hồn dung dịch nhỏ (vì ống tuần hồn đun nóng) hệ số truyền nhiệt thấp GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để đặc dung dịch NaOH PHẦN IV TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ I THIẾT BỊ GIA NHIỆT Chọn thiết bị ống chùm thẳng đứng, dung dịch ống, đốt ngồi ống Dịng nhập liệu (dịng lạnh): t1'  300 C t1''  79,860 C '' t1'  t2 30  79,86 t    54,930 C 2 Dịng đốt (dịng nóng): T2'  T2''  142,90 C Hệ số cấp nhiệt ngưng tụ Giảm tốc độ đốt nhằm bảo vệ ống truyền nhiệt khu vực đốt vào cách chia làm nhiều miệng vào Chọn tốc độ đốt nhỏ (ω = 10 m/s), nước ngưng chảy màng (do ống truyền nhiệt ngắn có h0 = 1,5 m), ngưng bão hoà tinh khiết bề mặt đứng Công thức (V.101), trang 28, [4] áp dụng:  r  1  2,04 A    H t1  0,25 Trong đó:  1 – hệ số cấp nhiệt phía ngưng; W/(m2.K)  r - ẩn nhiệt ngưng tụ nước bão hoà áp suất at (2141 kJ/kg)  H - chiều cao ống truyền nhiệt (H = h0 = 1,5 m)  A - hệ số, nước phụ thuộc vào nhiệt độ màng nước ngưng tm tm  t D  tv1  Sau nhiều lần tính lặp ta chọn nhiệt độ vách ngồi tv1=136,350C  tm  t D  tv1 142,9  136,35   139,6250 C 2 Tra A [2], trang 28: tm; 0C A 104 20 120 40 139 60 155 80 169 100 179 120 188 140 194 160 197 Tra bảng nội suy ta được: A=193,1187  t1  t D  tv1  142,9  136,35  6,550 C  r   1  2,04 A    H t1  0,25  8511,881W / (m K )   2141.103   2,04.193,1187    1,5.6,55  Nhiệt tải riêng phía ngưng  q1  1.t1  6,55.8511,881  55752,82 W / m2  GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH 0,25 180 199 200 199 Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH Hệ số cấp nhiệt từ bề mặt đốt đến dòng chất lỏng sôi Chất lỏng sôi nhẹ chuyển động cưỡng nên hệ số cấp nhiệt tính theo công thức đối lưu cưỡng Sau tính lặp, chọn tv2 =84,3880C  tW  tv1  tv 79,86  84,388   82,1240 C 2 Các thơng số hóa lý dung dịch NaOH 10% tw t Thông số tw = 82,1240C t = 54,930C λ; W/(m.K) 0,579531 0,5667 ρ; kg/m ) 1075,62 1091,79 c; J/(kg.K) 3838,66 3861,062 μ; N.s/m2 0,7.10-3 0,945.10-3 Trong đó:  λ – hệ số dẫn nhiệt; W/(m.K): tra bảng I.130, trang 135, [1]  ρ – khối lượng riêng; kg/m3: tra bảng 4, trang 11, [8]  c – nhiệt dung riêng; J/(kg.K): tra bảng I.154, trang 172, [1]  μ – độ nhớt động lực học; Ns/m2: tra bảng I.107, trang 100, [1] Chuẩn số Prandtl: .c 0,945.103.3861,062 Pr    6, 44  0,5667 w cw 0,7.103.3838,66 Prw    4,64 w 0,579531 Chọn tốc độ dung dịch NaOH 18 % ống truyền nhiệt v = m/s Đường kính ống truyền nhiệt d = 25 mm Chuẩn số Reynolds: Re  v.d    1.0,025.1091,79  28883,33 >10000 0,945.103 ⇒ Áp dụng công thức tính hệ số cấp nhiệt dịng chảy rối ống (Re > 10000):  Pr  Nu  0,021. Re0,8 Pr 0,43    Prw  Chọn l=1  l 1000   40    1,02 d 25 Nu  0,021.1,02.28883,33 6, 44 0,8 2  0,25  6, 44     4,64  0,43 0,25  191,76 Nu. 191,76.0,5667   4346,82  W / (m K)    d 0,025 Sau tính lặp, ta chọn tv2= 84,388 oC GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  t  t2  tv  t sdm( Ptb )  84,388  74,66  9,7280 C  q2   t2  4346,82.9,728  42285,86  W / m2  Nhiệt tải riêng phía tường Cơng thức tính:  t   W   qv   n  v  ;    r   m  v   Trong đó: r v  r1   0,003  r2  0,3448.103   0,387.103  0,9158.103 (m / K W)  16,3  0.3448.103  m K / W  -nhiệt trở phía nước vách ngồi ống 2900 có màng mỏng nước ngưng (bảng 31, trang 29, [8])  r2 = 0,387.10-3 m2.K/W – nhiệt trở phía dung dịch vách ống có lớp cặn bẩn dày 0,5 mm (bảng V.1, trang 4, [2])  δ = mm = 0,003 m – bề dày ống truyền nhiệt  λ = 16,3 W/(m.K) – hệ số dẫn nhiệt ống (tra bảng XII.7, trang 313, [2] với ống làm thép không gỉ OX18H10T)  Δtv = tv1 - tv2 ; K – chênh lệch nhiệt độ vách tường  Với q trình đặc chân khơng liên tục, truyền nhiệt ổn định nên qv = q1 = q2 tv  qv  rv  9508,8224.0,9158.103  8,7080 C Với r1   Sai số tương đối q2 so với q1 q q 42285,86  55752,82  q  100%  100%  2,308% q1 55752,82  Nhiệt tải trung bình: q  q 42285,86  55752,82 W  q    4929,34   2 m  Diện tích bề mặt truyền nhiệt Dịng nhiệt vào ( W): ' G đ c đ t1  Do dung dịch đầu  Do đốt " DiD  Dct D  Do ngưng đường ống dẫn đốt Dòng nhiệt ( W): " G c c c t1  Do sản phẩm mang  Do nước ngưng Dc Qtt  Nhiệt tổn thất Nhiệt độ dung dịch NaOH 10 % trước sau qua thiết bị gia nhiệt :  t = 30 oC vào GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  t  t sdd(P0)  73,05 C Phương trình cân nhiệt '' ''  Gd cd td  D.iw   D.ct D  Gc cctc  W.iw  D.c  Qcd  Qtt  (+Qcđ ứng với trình thu nhiệt, - Qcđ ứng với q trình toả nhiệt)  Có thể bỏ qua nhiệt lượng nước bão hoà ngưng tụ đường ống dẫn đốt vào buồng đốt: φDctD =  Nhiệt cô đặc: Qcđ =  Trong nước bão hồ, có lượng nước ngưng bị theo khoảng φ = 0,05 (độ ẩm hơi) ''  Nhiệt lượng nước bão hòa cung cấp D(1   )(iD  c ); W  Nước ngưng chảy có nhiệt độ nhiệt độ đốt vào (không có q '' lạnh sau ngưng) iD  c  rD  2325,61(kj / kg ) (ẩn nhiệt ngưng tụ đốt) '' ''  Gd cd td  D.(1   )(iD  c )  Gc cctc  W.iw  Qtt  Thay Qtt = εQD = 0,05QD '' ''   QD  D(1   )(1   )(iD  c )  Gd (cd td  cctc )  W.(iw  cctc )  Nhiệt độ lượng đốt biểu kiến: '' ''   QD  D(1   )(1   )(iD  c )  Gd (cd td  cctc )  W.(iw  cctc )   '' Gd (cctc  cd td )  W.(iw  cctc ) D (1   )(1   ).rD 1200 600 (3610,95.83,08  3767, 4.79,86)  (2627,79.103  3610,95.83,08) 3600  3600 (1  0,05)(1  0,05).2325,61.103  0, 2325(kg / s)  Số ống truyền nhiệt tính theo cơng thức (III-49), trang 134, [4]: F  n  d l  Trong đó:  F = 9,609 m2 – diện tích bề mặt truyền nhiệt  l = 1,5 m – chiều dài ống truyền nhiệt  d – đường kính ống truyền nhiệt  Vì α1 > α2 nên ta chọn d = dt = 25 mm F 9,609.103  Số ống truyền nhiệt là: n    81,56  d l  1,5.25  Theo bảng V.11, trang 48, [2], chọn số ống n = 91 bố trí ống theo hình lục giác  Đường kính thiết bị trao đổi nhiệt tính theo cơng thức V.140, trang 49, [2]: GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  D = t.(b-1) + 4.dn  Trong đó: m đường kính ngồi ống truyền nhiệt. t = β.dn = 1,4.0,031 = 0,0434 m – bước ống 4  b  n  1    91  1   11 số ống đường xuyên tâm lục giác 3  ⇒ D = 0,0434.(11-1) + 4.0,031 = 0,558 m  Thể tích bình gia nhiệt D2 0,5582  V   l   1,5  0,3668  m3  4  Dung dịch chảy chậm ống nên thời gian truyền nhiệt lớn, chọn số pass phía vỏ m = Thơng số Ký hiệu Đơn vị Giá trị DUNG DỊCH NaOH Suất lượng Gđ kg/h 1200 Nồng độ xđ % wt 10 t' C Nhiệt độ đầu vào 30 t’’ C Nhiệt độ đầu 79,86 1đ Nhiệt dung riêng đầu vào c J/(kg.K) 3767,4 Nhiệt dung riêng đầu cc J/(kg.K) 3610,95 HƠI ĐỐT Áp suất PD at Nhiệt độ tD C 142,9 2141 Ẩn nhiệt ngưng tụ rD kJ/kg Chiều cao thiết bị gia nhiệt H m dt Đường kính ống truyền nhiệt m 0,025 Đường kính ngồi ống truyền nhiệt dn m 0,031 487985,65 Nhiệt lượng đốt cung cấp QD W 0,2325 Lượng đốt biểu kiến D kg/s II THIẾT BỊ NGƯNG TỤ Chọn thiết bị ngưng tụ  Lượng khí bổ sung sinh thiết bị cô đặc bao gồm:  Hơi nước (chủ yếu)  Dung môi dễ bay  Khí khơng ngưng  Khí bổ sung cần giải phóng để tạo chân khơng Thiết bị ngưng tụ kết hợp với bơm chân không để hệ thống chân không hoạt động hiệu  Thiết bị ngưng tụ làm ngưng tụ hầu hết nước, giải phóng lượng nước lớn cho bơm chân khơng, giảm tiêu hao lượng học tránh hỏng hóc cho bơm (chỉ hút khí khơng ngưng) GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  Chọn thiết bị ngưng tụ trực tiếp loại khô, ngược chiều, chân cao (baromet) Trong đó, nước làm lạnh nước ngưng tụ chảy xuống cịn khí khơng ngưng bơm chân không hút từ phần thiết bị qua phận tách lỏng  Chiều cao ống baromet chọn cho tổng áp suất thiết bị cột áp thuỷ tĩnh với áp suất khí Tính thiết bị ngưng tụ  Theo bảng VII.1, trang 97, [2]: nhiệt độ khơng khí trung bình TPHCM t = 27,2 C, độ ẩm tương đối φ = 77 % Theo giản đồ h – x khơng khí ẩm, h = 72,5 kJ/kg khơng khí ẩm  Nhiệt độ bầu ướt chọn tứ = 23 0C  Nhiệt độ đầu nước lạnh chọn t2d = 23 + = 26 0C  Với Pc = 0,35 at tc = 72,05 0C:  Nhiệt độ cuối nước lạnh chọn t2c = tc – 10 = 72,05 – 10 = 62,05 0C  Đối với thiết bị ngưng tụ trực tiếp, lượng khơng khí cần hút tính theo cơng thức VI.47, trang 84, [2]:  Gkk = 0,000025.W + 0,000025.Gn + 0,01.W; kg/s  Trong  Gn – lượng nước tưới vào thiết bị ngưng tụ; kg/s, tính theo cơng thức VI.51, trang 84, [2]: W  i  cn t2c  Gn  cn  t2c  t2 d  Với:  W = 600 kg/h – lượng thứ vào thiết bị ngưng tụ  i = 2650 kJ/kg – nhiệt lượng riêng nước (bảng I.251, trang 314, [1])  cn = 4180 J/(kg.K) – nhiệt dung riêng trung bình nước 600  2650000  4180.62,05   Gn  3600  2,644  kg / s  4180  62,05  26  600 600  G kk  0,000025  0,000025.2,644  0,01 3600 3600 3  G kk  1,737.10  kg / s  Đối với thiệt bị ngưng tụ trực tiếp loại khô, nhiệt độ khơng khí tính theo cơng thức VI.50, trang 84, [2]: tkk = t2d + + 0,1.(t2c – t2d) = 26 + + 0,1.(62,05 – 26) = 33,605 0C ⇒ Ph = 0,056 at (tra giản đồ h – x khơng khí ẩm) - Thể tích khơng khí cần hút tính theo cơng thức VI.49, trang 84, [2]: 288.Gkk  273  tkk  Vkk   P  Ph 288.1,737.103  273  33,605   5,318.103  m3 / s   0,35  0,056  9,81.10 Kích thước chủ yếu thiết bị ngưng tụ GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH Thơng thường, suất tính tốn chọn lớn 1,5 lần so với suất thực tế Khi đó, đường kính thiết bị tính theo công thức VI.52, trang 84, [2]: W Dtr  1,383 ;m h h  ρh = 0,2166 kg/m3 – khối lượng riêng thứ 0,35 at (tra bảng I.251, trang 314, [1])  ωh = 20 m/s – tốc độ thứ thiết bị ngưng tụ (chọn) 600 / 3600 Dtr  1,383  0, 27(m) 0, 2166.20 Chọn Dtr= 0,3 m =300mm Kích thước thiết bị ngưng tụ baromet chọn theo bảng VI.8, trang 88, [2]: Kích thước Đường kính thiết bị Chiều dày thành thiết bị Khoảng cách từ ngăn đến nắp thiết bị Khoảng cách từ ngăn đến đáy thiết bị Bề rộng ngăn Khoảng cách tâm thiết bị ngưng tụ thiết bị thu hồi Chiều rộng hệ thống thiết bị Đường kính thiết bị thu hồi Chiều cao thiết bị thu hồi Đường kính thiết bị thu hồi Đường kính cửa vào: Hơi vào Nước vào Hỗn hợp khí Nối với ống baromet Hỗn hợp khí vào thiệt bị thu hồi Hỗn hợp khí khỏi thiết bị thu hồi Nối từ thiết bị thu hồi đến ống baromet Ống thông khí Ký hiệu Giá trị; mm Dtr 200 S a0 1300 an 1200 b K1 675 K2 T 1300 D1 150 h1(h) 1440 D2 d1 d2 d3 d4 d5 d6 d7 d8 300 100 80 125 80 50 50 - Kích thước ngăn: Tấm ngăn có dạng hình viên phân để bảo đảm làm việc tốt Chiều rộng ngăn xác định theo công thức VI.53, trang 85, [2]: D 300 b  tr  50   50  0, 2(m) 2 Có nhiều lỗ nhỏ đục ngăn, nước làm nguội nước nên đường kính lỗ chọn d = mm GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH Lưu lượng thể tích nước lạnh dùng để ngưng tụ thứ: Nhiệt độ trung bình nước: ttb  t2 d  t2 c 26+62,05   44,0250 C 2 n  988,49  kg / m3  (bảng I.249, trang 310, [1]) 2,644  2,675.103  m3 / s  n 988, 49 Chọn chiều cao gờ ngăn h = 40 mm, chiều dày ngăn δ = mm, tốc độ tia nước ωc = 0,62 m/s Tổng diện tích bề mặt lỗ tồn mặt cắt ngang thiết bị ngưng tụ, nghĩa cặp ngăn là: G 2,644 f  n   4, 265  m3 / s  c 0,62 Chọn tỷ số tổng số diện tích tiết diện lỗ với diện tích tiết diện thiết bị f ngưng tụ e  0,1 Các lỗ xếp theo hình lục giác Bước lỗ f tb xác định công thức VI.55, trang 85, [2]: Vn  Gn  0,5  f  0,5 t  0,866.d  e   0,866.2  0,1  0,55( mm)  ftb  Mức độ đun nóng nước: P t2c  t2 d 62,05  26   0,783 tbh  t2 d 72,05  26 Tra bảng VI.7, trang 86, [2] với d = mm P = 0,774:  Số ngăn n =  Số bậc n =  Khoảng cách ngăn h = 400 mm  Thời gian rơi qua bậc τ = 0,41 s Trong thực tế, thiết bị ngưng tụ từ lên thể tích giảm dần Do đó, khoảng cách hợp lý ngăn nên giảm dần theo hướng từ lên khoảng 50 mm cho ngăn  Chọn khoảng cách ngăn 400 mm  Khoảng cách từ ngăn đến nắp thiết bị 1300 mm  Khoảng cách từ ngăn đến đáy thiết bị 1200 mm  Chiều cao phần gờ nắp 50 mm  Chiều cao phần nắp ellipse 250 mm  Chiều cao phần đáy nón 544 mm ⇒ Chiều cao thiết bị ngưng tụ: H = 250 + 50 + 1300 + 400.7 + 1200 + 544= 6144 mm Kích thước ống baromet: GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  Chọn đường kính ống baromet d = 100 mm = 0,1 m - Tốc độ nước lạnh nước ngưng tụ chảy ống baromet tính theo công thức VI.57, trang 86, [2]: 600   0,004  2,644   0,004  Gn  W  3600   d    0,3578  m / s     0,12  Chiều cao ống baromet tính theo cơng thức II-15, trang 102, [4]: H’ = h1 + h2 + h3 + h4; m  Chiều cao cột nước ống baromet cân với hiệu số áp suất khí áp suất thiết bị ngưng tụ h1 tính theo cơng thức VI.59, trang 86, [2]:  h1  10,33 b ;m 760  Trong đó: b – độ chân không thiết bị ngưng tụ; mmHg b = 760 – 0,35.735 = 502,75mmHg h1  10,33 502,75  6,833; m 760 Chiều cao cột nước ống baromet cần để khắc phục toàn trở lực nước chảy ống h2 tính theo cơng thức VI.60, trang 87, [2]: h2  2  H  1       ; m 2g  d  Chọn hệ số trở lực vào ống ξ1 = 0,5 khỏi ống ξ2 = ⇒ Σξ = 1,5 h2  2  H  1       ; m 2g  d  Nước lạnh nước ngưng tụ có: t tb  50, 75 C  n  987, 725  kg / m3  n  0, 000543  Ns / m   Re  .d n 0,5.0,3578.987,725   325421,7357  4000 n 0,000543 (Chế độ chảy rối) Chọn ống thép CT3 ống hàn điều kiện ăn mòn (bảng II.15, trang 381, [1])⇒ độ nhám tuyệt đối ε = 0,2 mm Regh tính theo cơng thức II.60, trang 378, [1]: 8  0,1   d 7 Re gh        7289,34    0,0002  Ren tính theo cơng thức II.62, trang 379, [1]: GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH 9  0,1   d 8 Ren  220    220    239201,52    0,0002  ⇒Regh < Ren < Re (khu vực độ) ⇒ Hệ số ma sát λ tính theo cơng thức II.64, trang 380, [1]:  100  0,0002 100      0,1.1, 46    0,024   0,1 1, 46 d Re  0,1 325421,7357     0, 207  H '  0, 207  H ' h2   2,5  0,024    2,5  0,024  2.9,81  0,1  2.9,81  0,1  h2  0,00546 + 0,00055H '; m  Chọn chiều cao dự trữ h3 = 0,5 m để đề ngăn ngừa nước dâng lên ống chảy tràn vào đường ống dẫn áp suất khí tăng  Chọn chiều cao đoạn ống baromet ngập bể nước h4 = 0,5 m H’ = 6,833 + 0,00546 + 0,00055H ' + 0,5 + 0,5 H’=7,843; m Chọn chiều cao ống baromet H’ = m 0,25 0,25 Ký hiệu Thông số Đơn vị Giá trị kg/h C at kJ/kg 600 72,05 0,35 2627,79 HƠI VÀO Suất lượng Nhiệt độ Áp suất Enthalpy W tc Pc i NƯỚC LÀM NGUỘI Nhiệt độ đầu vào t2d C Nhiệt độ đầu t2c C Nhiệt dung riêng cn J/(kg.K) Lưu lượng khối lượng nước lạnh cần thiết để ngưng tụ Gn kg/s Lưu lượng thể tích nước lạnh cần thiết để ngưng tụ Vn m3/s Áp suất nước bão hoà Ph at KHÍ KHƠNG NGƯNG Lưu lượng khối lượng khơng khí hút khỏi thiết Gkk kg/s bị lượng thể tích khơng khí hút khỏi thiết bị Vkk Lưu m3/s tkk Nhiệt độ C ĐƯỜNG KÍNH TRONG THIẾT BỊ NGƯNG TỤ ρh Khối lượng riêng thứ kg/m3 ωh Tốc độ thứ m/s Dtr Đường kính mm KÍCH THƯỚC TẤM NGĂN Chiều rộng ngăn b mm GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH 26 62,05 4180 2,644 2,675.103 0,056 1,737.103 5,318.103 33,605 0,2166 20 300 200 Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để đặc dung dịch NaOH Đường kính lỗ ngăn d mm Bề dày ngăn δ mm Bước lỗ t mm 0,55 CHIỀU CAO THIẾT BỊ NGƯNG TỤ 0,783 Mức độ đun nóng nước P Số ngăn z a0 Khoảng cách từ ngăn đến nắp thiết bị mm 1300 an Khoảng cách từ ngăn đến đáy thiết bị mm 1200 Chiều cao H m 6,144 KÍCH THƯỚC ỐNG BAROMET 0,3578 Tốc độ nước lạnh nước ngưng chảy ống ω m/s Đường kính ống d mm 100 Độ chân không b mmHg 502,75 6,833 Chiều cao cột nước cân với (Pkq – Pc) h1 m ξ1 Hệ số trở lực vào 0,5 ξ2 Hệ số trở lực 987,725 ρn Khối lượng riêng nước lạnh nước ngưng kg/m μn Độ nhớt động lực Ns/m 0,000543 325421,74 Chuẩn số Reynolds Re Hệ số ma sát λ 0,024 Chiều cao H’ m 7,843 Chiều cao thiết bị ΣH = H + H’ = 6,144 + 7,843 = 13,987 m GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH III BỒN CAO VỊ  Bồn cao vị dùng để ổn định lưu lượng dung dịch nhập liệu Bồn đặt độ cao phù hợp nhằm thắng trở lực đường ống cao so với mặt thống dung dịch nồi đặc  Áp dụng phương trình Bernoulli với mặt cắt – (mặt thoáng bồn cao vị) – (mặt thống nồi đặc): P  v P  v z1   1  z2   2  h12  2g  2g Trong đó:  v1 = v2 = m/s  P1 = at  P2 = P0 = 0,364at      1077,084(kg / m3 ) – khối lượng riêng dung dịch NaOH 10 % ttb = 79,860C (bảng 4, trang 11, [8]) μ = 7,0147.10-4 Ns/m2 – độ nhớt động lực dung dịch NaOH 10 % ttb (bảng I.107, trang 100, [1]) z2 - khoảng cách từ mặt thống dung dịch nồi đặc đến mặt đất; m z2 = z’ + Hđ + Hbđ + Hgc + Hc = + 0,584 + 1,5 + 0,04 + 0,245 = 3,369 m Với:  z’ = m – khoảng cách từ phần nối ống tháo liệu đáy nón đến mặt đất  Hđ = 0,544 + 0,04 = 0,584 m – chiều cao đáy nón  Hbđ = 1,5 m – chiều cao buồng đốt  Hgc = 0,04 m – chiều cao gờ nón cụt  Hc = 0,245 m – chiều cao phần hình nón cụt Đường kính ống nhập liệu d = 20 mm = 0,02 m Chọn chiều dài đường ống từ bồn cao vị đến buồng bốc l = 20 m Tốc độ dung dịch ống: 1200 Gd 3600 v   0,985  m / s  d2  0,022.1077,084   Chuẩn số Reynolds: v.d  0,985.0,02.1077,084 Re    30248,699  4000 (chế độ chảy rối)  7,0147.104 Chọn ống thép CT3 ống hàn điều kiện ăn mòn (bảng II.15, trang 381, [1]) ⇒ độ nhám tuyệt đối ε = 0,2 mm Regh tính theo công thức II.60, trang 378, [1]: 8  0,02   d 7 Re gh  6.   6.   1158, 419    0,0002  Ren tính theo cơng thức II.62, trang 379, [1]: 9  0,02   d 8 Ren  220    220.   39122,15    0,0002  GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH ⇒Regh < Re < Ren (khu vực độ) ⇒ Hệ số ma sát λ tính theo công thức II.64, trang 380, [1]:  100  0,0002 100      0,1.1, 46     0,1 1, 46 d Re  0,02 30248,699     Các hệ số trở lực cục bộ: 0,25 Yếu tố gây trở lực Đầu vào Đầu Khuỷu 900 Van cửa Ký hiệu ξvào ξra ξkhuỷu 900 ξvan 0,25  0,0366 Hệ số trở lực cục 0,5 1 1,5 Số lượng 1 ⇒ Σξ = 0,5 + + 6.1 + 2.1,5 = 10,5 ⇒ Tổng tổn thất đường ống: v2  l 20   0,985  h12          0,0366  10,5   2,33( m) 2g  d 0,02  2.9,81   ⇒ Khoảng cách từ mặt thoáng bồn cao vị đến mặt đất: z1  z2  P2  P  h12  3,369  0,364   2,33  5,699(m) 1077,084.9,81  ⇒ Dung dịch NaOH 10 % tự chảy từ bồn cao vị vào buồng bốc nồi cô đặc bồn có độ cao từ 5,699 m trở lên - Chọn khoảng cách từ mặt thoáng bồn cao vị đến mặt đất 3,5 m IV BƠM CHÂN KHƠNG Cơng suất bơm chân khơng: m 1    P2  m m  N P    1 ; w  ck m  1  P      Vkk Trong đó:  m – số đa biến, có giá trị từ 1,2 đến 1,62 Chọn m = 1,62  P1 – áp suất không khí thiết bị ngưng tụ P1 = Pc – Ph = 0,35 – 0,056 = 0,294 at Với: Ph – áp suất nước hỗn hợp  P2 = Pa = at = 9,81.104 N/m2 – áp suất khí  Vkk – lưu lượng thể tích khơng khí cần hút  ηck = 0,8 – hệ số hiệu chỉnh 1,62 1   5,318.103 1,62  1,62  N 0, 294.9,81.10   1  299,38  w   0, 294   0,8 1,62     Tốc độ hút 0C 760 mmHg S = 0,002267.60 = 0,13602 m3/phút Ta chọn bơm có ký hiệu BH-025-2 với thông số: GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH Các thông số Số cấp Tốc độ bơm vùng áp suất 760 – mmHg; L/s Lượng dầu; L Công suất động cơ; kW Kích thước tổng thể dài x rộng x cao; mm Khối lượng; kg Bơm BH-025-2 0,25 0,86 0,18 330 x 243,5 x 229 16,5 V CÁC CHI TIẾT PHỤ Lớp cách nhiệt Vật liệu chế tạo amiante carton - Bề dày lớp cách nhiệt buồng đốt tính theo cơng thức VI.66, trang 92, [2]: c  tT  tT  c   n  tT  tKK  2 Trong đó:  tT1 – nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp giáp với bề mặt thiết bị; oC Vì nhiệt trở thành thiết bị nhỏ so với nhiệt trở lớp cách nhiệt nên chọn tT1 = tD = 142,9 0C  tT2 – nhiệt độ bề mặt lớp cách nhiệt phía khơng khí, vào khoảng từ 40 0C đến 50 oC Chọn tT2 = 45 0C  tKK – nhiệt độ khơng khí; 0C Chọn tKK = 27,4 0C (bảng VII.1, trang 97, [2])  αn – hệ số cấp nhiệt từ bề mặt ngồi lớp cách nhiệt đến khơng khí; W/(m2.K), tính theo cơng thức VI.67, trang 92, [2]: αn = 9,3 + 0,058.tT2 = 9,3 + 0,058.(45 + 273) = 27,744 W/(m2.K)  λc = 0,144 W/(m.K) – hệ số dẫn nhiệt amiante carton 1000C  c  0,144.142,9  45 14,0976  0,0297(m) 27,744  45  27,  474, 4224  Để thuận tiện chế tạo, chiều dày lớp cách nhiệt cho buồng bốc buồng đốt chọn 30 mm hc  0, 45  0,6  0,75(m) 2 Kính quan sát - Vật liệu chế tạo thép CT3 thuỷ tinh - Đường kính kính quan sát D = 230 mm - Kính bố trí cho mực chất lỏng nhìn thấy Do đó, có kính giống bên buồng bốc, tạo thành góc 1800 GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nhiều tác giả, Sổ tay Q trình Thiết bị Cơng nghệ Hoá chất, tập 1, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006 [2] Nhiều tác giả, Sổ tay Quá trình Thiết bị Cơng nghệ Hố chất, tập 2, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006 [3] Phạm Văn Bôn, Quá trình Thiết bị Cơng nghệ Hố học & Thực phẩm, tập 10, Ví dụ tập, NXB ĐHQG TPHCM, 2010 [4] Nguyễn Văn May, Thiết bị truyền nhiệt chuyển khối, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006 [5] Phạm Văn Bơn, Nguyễn Đình Thọ, Q trình thiết bị Cơng nghệ Hố học & Thực phẩm, tập 5, Quá trình thiết bị truyền nhiệt, Quyển 1: Truyền nhiệt ổn định, NXB ĐHQG TPHCM, 2006 [6] Phan Văn Thơm, Sổ tay thiết kế Thiết bị hoá chất chế biến thực phẩm đa dụng, Bộ Giáo dục Đào tạo, Viện Đào tạo Mở rộng [7] Hồ Lê Viên, Tính tốn, thiết kế chi tiết thiết bị hố chất dầu khí, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006 [8] Bộ môn Máy Thiết bị, Bảng tra cứu Quá trình học – Truyền nhiệt – Truyền khối, NXB ĐHQG TPHCM, 2009 [9] Phạm Xuân Toản, Các q trình, thiết bị Cơng nghệ Hố chất Thực phẩm, tập 3: Các trình thiết bị truyền nhiệt, NXB Khoa học Kỹ thuật, 2008 GVHD: TIỀN TIẾN NAM SVTH NGUYỄN HOÀNG LINH ... trị 10 20 12 00 600 600 0,364 73,05 2627,79 2325, 61 142,9 214 1 79,86 6, 815 0,38 91 74,66 1, 61 83,08 9,425 61, 425 Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH. .. NGUYỄN HỒNG LINH Đề tài: Thiết kế thiết bị đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH LỜI CẢM ƠN Một môn học lại qua, chúng em với môn học “ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ” cung cấp cho em nhiều... 40 15 d mt kg 18 1, 23 Đề tài: Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH PHẦN IV TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ I THIẾT BỊ GIA NHIỆT Chọn thiết bị ống chùm thẳng đứng, dung