Phần I: PHầN Mậ đầU Đất nước ta bước vào giai đoạn cơng nghiƯp hóa - hiƯn đại hóa ĐĨ đạt đưỵc mơc tiêu mà nghiƯp công nghiƯp hóa - hiƯn đại hóa đỊ cần phải đáp ứng nhu cầu lớn vỊ nguyên liƯu, nhiên liƯu cho phát triĨn công nghiƯp kinh tế Đất nước ta bước vào giai đoạn cơng nghiệp hóa - đại hóa Để đạt mục tiêu mà nghiệp cơng nghiệp hóa - đại hóa đề cần phải đáp ứng nhu cầu lớn nguyên liệu, nhiên liệu cho phát triển công nghiệp kinh tế ĐĨ đáp ứng yêu cầu nâng cao chất lưỵng nguyên liƯu ,người ta hoỈc pha thêm vào xăng phơ gia hoỈc tăng cường pha trộn hỵp phần hydrocacbon làm tăng số octan HiƯn phơ gia truyỊn thống terta etyl chì ,tuy làm tăng số octan cao lại gây tác hại sức khỏe người, đưỵc loại bỏ hỵp phần pha xăng Các phơ gia thay hữu hiƯu khác MTBE ,TAME ,…cịng có nhiỊu ý kiến nghi ngờ vỊ khả chậm phân hđy cđa chĩng mơi trường Người ta có xu hướng lựa chọn phương án thứ hai, tăng cường pha trộn với hỵp phần thu đưỵc từ trình chế biến sâu reforming ,cracking,đồng phân hóa … Các hỵp phần cho số octan cao phân đoạn xăng chưng cất trực tiếp Ýt gây ô nhiƠm môi trường Công nghƯ reforming hiƯn tương lai hướng chđ yếu cđa ngành cơng nghƯ lọc hóa dầu giới Sản phẩm cđa nó,ngồi xăng có số octan cao (RON > 95) (chiếm thị phần từ 30- 40% xăng thương phẩm giới ), cịn có lưỵng hydro đáng kĨ ,có thĨ sư dơng lại cho trình refocming hoỈc cung cấp cho trình chế biến khác ,Refocming nguồn cung cấp chđ yếu BTX-ngun liƯu quan trọng cho hóa dầu Các cơng nghƯ reforming ,ví dơ cơng nghƯ CCR( cơng nghƯ tái sinh liên tơc ) làm tăng số octan lên đáng kĨ (có thĨ đạt RON>100) hạ áp suất vận hành xuống – 3,5 atm Công nghệ reforming tương lai hướng chủ yếu ngành cơng nghệ lọc hóa dầu giới Sản phẩm nó,ngồi xăng có số octan cao (RON > 95) (chiếm thị phần từ 3040% xăng thương phẩm giới ), cịn có lượng hydro đáng kể ,có thể sử dụng lại cho q trình refocming cung cấp cho trình chế biến khác ,Refocming nguồn cung cấp chủ yếu BTX-nguyên liệu quan trọng cho hóa dầu Các cơng nghệ reforming ,ví dụ công nghệ CCR( công nghệ tái sinh liên tục ) làm tăng số octan lên đáng kể (có thể đạt RON>100) hạ áp suất vận hành xuống – 3,5 atm.ậ ViƯt Nam thời gian không lâu nhà máy lọc dầu số vào hoạt động Một phân xưởng cđa nhà máy phân xưởng refocming , với viƯc sư dơng nguồn nguyên liƯu naphta từ dầu thô ViƯt Nam ViƯc sâu nghiên cứu nguyên liƯu refocming từ dầu thô ViƯt Nam lựa chọn xĩc tác điỊu kiƯn công nghƯ refocming thích hỵp ,là nghiên cứu mỴ cần thiết phơc vơ cho cơng nghiƯp chế biến dầu khí cịn non trỴ cđa ViƯt Nam Dầu khí ViƯt Nam đưỵc khai thác từ năm 1986 (26-6-1986) mỏ Bạch Hỉ từ sản lưỵng khai thác khơng ngừng tăng lên Bên cạnh phát hiƯn thêm mỏ như: Rồng, Đại Hùng, Ruby…… Cho đến chĩng ta khai thác dầu thô mỏ Bạch Hỉ mỏ khác Nguồn dầu thô xuất đem lại cho đất nước ta nguồn ngoại tƯ lớn Tuy nhiên hàng năm chĩng ta cịng chi nguồn ngoại tƯ không nhỏ, đĨ nhập sản phẩm từ dầu mỏ nhằm phơc vơ cho nhu cầu phát triĨn đất nước , nguyên nhân chĩng ta chưa có khả lọc hóa dầu.Ngày nhà nước ta bắt đầu xây dung nhà máy chế biến dầu nhà máy lọc dầu Dung Quât với công suất 6,5 triƯu tấn/năm, ViƯt Nam bước vào năm đầu kỷ XXI yêu cầu đỊ phải giảm tối thiĨu chất độc hại có xăng ,quyết định cđa thđ tướng phđ vỊ viƯc sư dơng xăng khơng chì đưỵc áp dung kĨ từ ngày 01/07/2001 Vì mà sư cần thiết có vị trí cho phân xưởng refoming xĩc tác nhà máy lọc dầu không thĨ thiếu Dầu khí Việt Nam khai thác từ năm 1986 (26-6-1986) mỏ Bạch Hổ từ sản lượng khai thác khơng ngừng tăng lên Bên cạnh phát thêm mỏ như: Rồng, Đại Hùng, Ruby…… Cho đến chóng ta khai thác dầu thô mỏ Bạch Hổ mỏ khác Nguồn dầu thô xuất đem lại cho đất nước ta nguồn ngoại tệ lớn Tuy nhiên hàng năm còng chi nguồn ngoại tệ không nhỏ, để nhập sản phẩm từ dầu mỏ nhằm phục vụ cho nhu cầu phát triển đất nước , nguyên nhân chóng ta chưa có khả lọc hóa dầu.Ngày nhà nước ta bắt đầu xây dung nhà máy chế biến dầu nhà máy lọc dầu Dung Quât với công suất 6,5 triệu tấn/năm, Việt Nam bước vào năm đầu kỷ XXI yêu cầu đề phải giảm tối thiểu chất độc hại có xăng ,quyết định thủ tướng phủ việc sử dụng xăng khơng chì áp dung kể từ ngày 01/07/2001 Vì mà sư cần thiết có vị trí cho phân xưởng refoming xúc tác nhà máy lọc dầu thiếu Ngày phần Hydrocacbon thơm (Aromatic) thu đưỵc sở dầu mỏ chiếm tới 90%, reforming đóng vai trị quan trọng, nguồn sản xuất BTX với hiƯu suất cao Phần II : PHầN TỈNG QUAN I.Mơc đích,í NGHĨA Và BảN CHẤT cđa reforming xĩc tác công nghiƯp chế biến dầu I.1.Mơc đích : Reforming xúc tác q trình quan trọng cơng nghiệp chế biến dầu,vai trò tăng cao nhu cầu xăng có chất lượng cao nguyên liệu cho tổng hợp hoỏ dầu ngày nhiều.Quỏ trình cho phép sản xuất cấu tử có trị số octan cao cho xăng,cỏc hợp chất hydrocacbon thơm (B,T,X) cho tổng hợp hoỏ dầu hố học,quỏ trình cịn cho phép nhận đưỵc khí hydro kỹ thuật hàm lượng H tới 85% với giá rẻ Xăng nhận từ q trình chưng cất trực tiếp thường có trị số octan thấp , nờn khụng đảm bảo chất lượng sử dụng cho động xăng với tỉ số nén thiết kế ngày cao Người ta làm tăng trị số octan xăng chưng cất trực tiếp cách pha trộn với cấu tử có trị số octan cao alkylat, izometrizat hay phụ gia phụ gia chì hiệu suất khơng cao làm nhiễm mơi trường Vì nhà nghiên cưu tiến hành trình refoming xucự tỏc để cải thiện trị số octan xăng chưng cất trực tiếp xăng có trị số octan thấp I.2.í I.2.Ý nghĩa : Đây trình chế biến sâu cơng nghiệp hố dầu ,nhằm biến đổi hydrocacbon ngun liệu ban đầu có trị số octan thấp thành hydrocacbon có trị số octan cao nhiều ,và sản phẩm giá trị (B,T,X) Ngoài trình cịn sản xuất lượng H kỹ thuật lơn, với lượng khí H2 cung cấp đủ cho trình làm nguyên liệu , xử lý H2 cỏc phân đoạn sản phẩm khu liên hợp lọc hoá dầu Đặc biệt từ bỏ loại phụ gia cú chỡ dựng pha trộn nhiên liệu để tăng trị số octan xăng Refoming trở thành trình bật để giải vấn đề tăng trị số octan cho xăng I.3 Bản chất cđa trình : Reforming trình chuyển hoỏ hoỏ học nguyờn liờùu, dươớ tỏc dụng xúc tác , nhiệt độ , áp suất thời gian định, xảy phản ứng hoá học mạch hydrocacbon cho sản phẩm khác có thành phần khác Quá trình Reforming thường dựng nguyờn liệu phân đoạn xăng có trị số octan thấp , khơng đủ tiêu chuẩn nhiên liệu xăng cho động xăng Đó phân đoạn xăng trình chưng cất trực tiếp dầu thô , hay từ phân doạn cracking nhiệt, cốc hố hay vibreking.Q trình reforming xúc tác dùng xúc tác đa chức , chức hydro– đehydro hoá kim loại đảm nhiờm (chủ yếu Pt ) mang chất mang axit (thường dùng oxyt nhôm ,để tăng tốc độ phản ứng theo chế ioncacboni izome hoỏ, vũng hoỏ hydrocracking ) II Cơ Sậ HÃA HÄC CĐA QUá TRìNH: II.1 Cơ sở chung trinh reforming xúc tác Reforming xúc tác trình biến đổi thành phần hydrocacbon nguyên liệu (chủ yếu naphten parafin ) thành hydrocacbon thơm có trị số octan cao , mà chủ đạo xăng chưng cất trực tiếp Những phản ứng xảy q trình refoming xúc tác - Đehydro hoỏ cỏc hydrocacbon naphten -Đehydro vũng hoỏ cỏc hydrocacbon paraffin - Đồng phõn hoỏ - Hydro cracking • Các phản ứng xảy trinh refoming xúc tác : Dehydro vịng n_parafin Hydro cracking hố Alkyl cyclo hexan Dehydro hoá thơm Đồng phõn hoỏ Sản phẩm cracking Hydrocacbon thụm Hydro cracking izo-parafin dehydro vịng hố alkyl cyclopentan Trong điều kiện tiến hành phản ứng xảy phản ứng phụ , không làm ảnh hưởng nhiều đến cân phản ứng có ảnh hưởngù lớn đến độ hoạt động độ bền xúc tác phản ứng sau : - Phản ứng phân huỷ khử hợp chất Oxy , Nitơ , Lưu Huỳnh thành H2S, NH3 , H2O - Phản ứng phân huỷ hợp chất chứa kim loại Halogen - Phản ứng ngưng tụ hợp chất trung gian không bền olefin ,diolefin với hydrocacbon thơm dẫn đến tạo thành hợp chất nhựa cốc bỏm trờn bề mặt xúc tác II.2 Các phản ứng cđa q trình reforming xĩc tác: II.2.1.Phản ứng dehydro hóa: Phản ứng dehydro hóa loại phản ứng đĨ tạo hydrocacbon thơm Phản ứng xảy naphten thường xyclohexan ,xyclohexan bị dehydro hóa trực tiếp tạo hỵp chất thơm  CH3 5000C 100 Phản ứng dehydro hóa naphten, đỈc trưng phản ứng dehydro hóa xyclohexan dẫn xuất cđa nó, có tốc độ lớn ta dùng xĩc tác có chứa Pt Năng lưỵng hoạt hóa nhỏ khoảng 20 Kcal/mol Phản ứng đồng phân hóa naphten vòng cạnh thành vòng cạnh lại phản ứng có hiƯu ứng nhiƯt thấp (5Kcal/mol), nên tăng nhiƯt độ cân chuyĨn dịch vỊ phía tạo vong naphten cạnh Ví dơ: CH + 3H2 (2) ậ phản ứng cđa reforming 500oC, nồng độ cân cđa metyl xyclopentan 95%, cđa xyclohexan 5% Nhưng tốc độ phản ứng dehydro hóa xảy nhanh mà cân cđa phản ứng đồng phân hóa có điỊu kiƯn chuyĨn hóa thành xyclohexan phản ứng, nồng độ cđa naphten chưa bị chuyĨn hóa cịn 5% Như vậy, nhờ phản ứng dehydro hóa naphten có tốc độ cao mà trình reforming ta nhận đưỵc nhiỊu hydrocacbon thơm hydro - Phản ứng dehydro hóa parafin tạo olefin CnH2n +2  CnH2n + H2 (3) -Phản ứng dehydro vũng hoỏ n- parafin n - olefin thành vòng thơm n – C7H16  n - C7H14  CH3 + 4H2 (Q = 60 Kcal/mol) (4) CH3 + 3H2 (5) Phản ứng đehydro vũng hoỏ n-parafin xảy khó so với phản ứng n-naphten.Chỉ có nhiệt độ cao nhận hiệu suất hydrocacbon thơm đáng kể Khi tăng chiều dài mạch hydrocacbon parafin số cân tạo hydrocacbon thơm cịng tăng lên Khi tăng nhiệt độ ,hằng số cân phản ứng dehydro vũng hoỏ paraffin tăng lên nhanh,nhanh so với phản ứng dehydro naphten Nhưng tốc độ dehydro vũng hoỏ xảy nhạy so với thay đổi áp suất tỷ số H2/RH nguyên liệu Năng lượng hoạt động phả ứng thay đổi làm việc với loại xúc tác khác , xúc tác Cr2O3/Al2O3 từ 25 đến 30 kcal/mol Tốc độ phản tăng tăng số nguyên tử cacbon phân tử parafin điều dẫn tới hàm lượng hydrocacbon thơm tăng lên Số liệu cho bảng thể rõ điềi : (Bảng sè 1) : Bảng số liệu dehydro hoá parafin xúc tác Pt loại RD.150 điều kiện nhiệt độ 4960C , p=15 Kg/cm2, tốc độ khơng gian thể tích truyền ngun liệu V/H/V 2,0- 2,6 tỷ số H2/RH = Nguyên liƯu Hydrocacbon thơm (%khối lưỵng /nguyên liƯu ) Độ chuyĨn hoá (%V) n-C7H16 39,8 57,0 n-C12H26 60,2 67,0 Dehydro vũng hoỏ parafin để tạo hydrocacbon thơm mét phản ứng quan trọng trình reforming xúc tác Nhờ phản ứng mà cho phép biến đổi mét lượng lớn hợp chất có trị số octan thấp nguyên liệu thành hydrocacbon thơm cấu tử có trị số octan cao Ví dụ ngun liệu n-C7 có NO=0 , cịn Toluen có NO =120 Phản ứng xảy ưu tiên tạo thành dẫn suất benzen với số lượng cực đại nhóm metyl đính xung quanh , ngun liệu cho phép Phản ứng tạo vòng cạnh cịng xảy sau sản phẩm tiếp tơc biến đỉi thành vòng thơm CH2CH3 + H2 n - C7H16 (6) Nhưng phản ứng xảy chậm, đưỵc xĩc tác thành phần kim loại thành phần có tính axit, phản ứng thu nhiƯt thường xảy từ thiết bị thiết bị cuối cđa hƯ thống reforming xĩc tác II.2.2 Phản ứng izome hoá: Phản ứng izome hoá n - parafin  izo - parafin phản ứng cđa parafin có từ 15  75% parafin mạch thẳng có trị số octan nguyên cứu lớn 50, parafin mạch thẳng bị izome hoá tạo thành mạch nhánh n - parafin izo - parafin + Q = Kcal/mol (7) Phản ứng đạt cân vùng làm viƯc cđa reactor điỊu kiƯn 500 oC với xĩc tác Pt/Al2O3 Với n - C6 30%; n - C5 40%; n - C4 60% Các phản ứng có vai trị quan trọng qĩa trình reforming xĩc tác Với n- parafin nhĐ, sù izome hóa làm cải thiƯn trị số octan VD: NO cđa n - C5 62, NO cđa izo - c 80 Với n - parafin cao C5, phản ứng izome hóa dƠ xảy ra, làm tăng khơng nhiỊu NO cịn có mỈt n - parafin chưa biến đỉi sản phẩm phản ứng VD: n - C7 có NO = 0; cịn trimetylbutan có NO = 110 hỗn hỵp C7 điỊu kiƯn cân cđa phản ứng izome hố có NO = 55 Do mà phản ứng izome hóa tốt nên tiến hành với n - parafin nhĐ C5 hoỈc C6) VD: n - C7H16  2_ metylhexan Olefin cịng có thĨ bị izome hóa thường hydro izome hóa có mỈt cđa hydro mơi trường phản ứng • Phản ứng izome hoá alkyl xyclopentan thành xyclohexan CH3  (8) • Phản ứng izome hố alkyl thơm : C2H5 CH3  CH3 (9) II.2.3 Phản ứng hydrocracking parafin naphten : Phản ứng hydrocracking: Đây phản ứng cracking với có mỈt cđa hydro phản ứng dƠ gẫy mạch tạo thành parafin khác olefin n - C9H20 + H2  n - C5H12 + C4H10 (10) n - C9H20 + H2  n - CH4 + n - C8H18 (11) CnH2n+2 + H2  CmH2m +2 + CpH2p+2 (12) Đối với parafin, thường xảy phản ứng hydrocracking hydrogenolyse R- C - C - R1 + H2  R - CH3 + R1 - CH3 + Q = 11 Kcal/mol R- C - C - R1 + H2  R2 - CH3 + CH4 (phản ứng hydro genolyse) Như trình nhiƯt độ tăng cao có thĨ xảy cracking sâu tạo khí sản phẩm nhĐ khơng mong muốn giảm thĨ tích sản phẩm lỏng đồng thời cịng làm giảm hiƯu suất hydro (vì tiêu tốn phản ứng) Do hiƯu suất giảm, phản ứng xảy chậm chđ yếu đưỵc xĩc tác chức axit cđa xĩc tác • Naphten cịng có khả tham gia phản ứng hydrocracking Giai đoạn cđa phản ứng đứt vịng với có mỈt cđa hydro, tạo thành parafin C2H5 + H2 •  CH3 (CH2)5 CH3 Ngồi phản ứng cịn phản ứng phơ phản ứng cđa hydrocacbon vòng chưa no, hỵp chất dị vòng R1 +H2 + H2  R3H  R4H + R3H + Q = 20 KCal/mol R2 • Phản ứng cđa hydrocacbon thơm đưỵc thay có thĨ xảy sau: CH3 CH3 + CH3 • Hydrocacbon thơm cịng có thĨ bị hydrodealkyl hóa C2H5 + H2  + C2H6 + H + H2  C6H6 + RH + Q = 12  13 Kcal/mol R Sản phẩm cđa trình hỵp chất izo parafin chiếm chđ yếu phản ứng cịng xảy theo chế ioncacboni nên sản phẩm khí thường chứa nhiỊu C3, C4 C5, Ýt C1 C2 Nhưng tăng nhiƯt độ cao tăng hàm lưỵng C1 C2, lĩc tốc độ phản ứng hydrogenolyse cạnh tranh với tốc độ phản ứng cracking xĩc tác Khi metan đưỵc tạo với số lưỵng đáng kĨ Tác dơng cđa phản ứng trình reforming góp phần làm tăng NO cho sản phẩm tạo nhiỊu izo parafin, làm giảm thĨ tích sản phẩm lỏng giảm hiƯu suất hydro II.2.4 Nhóm phản ứng tách nguyên tố dị thĨ Nếu nguyên liệu cú cỏc hợp chất chứa lưu huỳnh , nitơ , oxy xảy phản ứng tỏch cỏc nguyờn tố dị thể khỏi phân đoạn Tách nitơ (Hydrodenitơ): + 5h2 c5h12 + nh3 n pyridin Tách lưu huỳnh (Hydrodesunfua): s ch3 Tách Oxy : + 4h2 c5h12 + h2s rh + h2o roh + h2 Đây phản ứng làm giảm hàm lưỵng lưu huỳnh, nitơ , oxy xăng, phản ứng phơ có lỵi II.2.5 Phản ứng tạo cốc: Sự tạo cốc q trình reforming khơng mong muốn tương tác cđa olefin, diolefin hỵp chất thơm đa vịng ngưng tơ tâm hoạt tính xĩc tác -H  -H2  -2H2 Cốc khó tạo ta thao tác điỊu kiƯn nhiƯt độ thấp áp suất cao tỷ lƯ H2/RH cao, tạo cốc phơ thuộc vào nhiỊu yếu tố - _ Nhiệt độ phản ứng _ Nhieọt ủoọ phaỷn ửựng _ Aựp suất hydro _Độ nặng nguyên liệu hợp chất phi hydrocacbon , Olefin hợp chất thơm đa vòng hydrocacbon gốp vào q trình tạo cốc ĐĨ hạn chế tạo cốc nhà sản xuất xĩc tác phải chĩ ý điỊu khiĨn chức hoạt tính cđa xĩc tác đĨ góp phần điỊu khiĨn đưỵc trình tạo cốc cđa trình reforming.Thường chọn áp suất hydro vừa đđ cho cốc tạo khoảng  4% so với trọng lưỵng xĩc tác khoảng thời gian tháng đến năm Nhưng tăng áp suất hydro làm cản trở trình tạo thành hydrocacbon thơm cản trở phản ứng dehydro hóa II.3 Cơ chế phản ứng reforming xĩc tác reforming xúc tác II.3 Cơ chế phản ứng II.3.1 Cơ chế phản ứng reforming hydrocacbon parafin: chế phản ứng reforming hydrocacbon parafin: II.3.1 Cơ NhiỊu nhà nghiên cứu cho phản ứng reforming hydrocacbon parafin xảy theo giai đoạn:  Dehydro  Đóng vịng  Dehydro từ hydrocacbon vòng thành hydrocacbon thơm Giai đoạn đầu giai đoạn cuối xảy tâm xĩc tác kim loại giai đoạn xảy tâm xĩc tác axít Các giai đoạn có thĨ xảy xen kẽ có nghĩa giai đoạn chưa kết thĩc giai đoạn khác bắt đầu Nhờ có tồn cđa tâm xĩc tác axit bên cạnh tâm xĩc tác kim loại mà giai đoạn có thĨ xảy nối tiếp, trực tiếp hoỈc gần đồng thời xảy Hay nói cách khác giai đoạn xảy sản phẩm cđa giai đoạn trước chưa kịp có cấu trĩc hồn chỉnh trạng thái trung gian có khả phản ứng cao Một phần tư n - hepten (n - C7H16) chuyĨn hóa thành toluen theo cách sau: + Các cơng trình gây nhiĨm bẩn, độc hại nên bố trí riêng biƯt, xa cơng trình chính, cuối hướng gió chđ đạo Ýt người qua lại +Trạm biến điƯn đỈt nơi sư dơng điƯn nhiỊu máy bơm máy nén gần đường nội + Đường giao thông nội cần phải bố trí cách hỵp lý, thuận tiƯn đến cơng trình chiỊu rộng đđ lớn đĨ xe ơtơ có thĨ vào đưỵc +Đảm bảo mỹ quan cho nhà máy III.Bẩ TRí MỈT BằNG : Trên khu đất đưỵc xây dựng , bố trí cơng trình , cơng trình phơ cơng trình phơc vơ Ngồi cịn bố trí hƯ thống đường ống, chiếu sáng Tất hạng mơc cơng trình cần đưỵc bố trí cách hỵp lý , đảm bảo điỊu kiƯn kỹ thuật mỹ quan cơng trình ĐỈc điĨm cđa dây chuyỊn sản xuất : + Quá trình Reforming xĩc tác trình sản xuất liên tơc + Trong vận hành có thĨ thải khí độc nước nhiƠm + tồn dây chuyỊn điỊu lộ thiên + Reforming xĩc tác phần cđa nhà máy lọc dầu q trình phải bố trí nằm khu liên hỵp, hoạt động không thĨ tách riêng với phân xưởng khác đưỵc MỈt phân xưởng : Các hạng mơc cơng trình đưỵc trinh bày bảng sau : Tỉng diƯn tích phân xưởng : F = 5078 = 20312 , m2 ChiỊu dài phân xưởng :165 , m ChiỊu rộng phân xưởng : 130 , m Chỉ tiêu kinh tế kỷ thuật : A+ B ⋅ 100% F 5078 ⋅ 100% = 25% Kxd = 20312  HƯ số xây dựng : Kxd =  HƯ sè sư dơng KSD: KSD = A+ B +C ⋅ 100% F A:là diƯn tích cđa nhà cơng trình , m2 B:là diƯn tích kho bãi lộ thiên , m2 C:là diƯn tích cđa đất chiếm đường , hƯ thống thoát nước C = 7900 , m2 KSD= 5078 + 7900 ⋅ 100% = 63,9% 20312 Bảng : Các hạng mơc công trình phân xưởng Reforming xĩc tác : Số kích thước TT Tên cơng trình DiƯn tích lưỵng Dài (m) Rộng (m) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 Thiết bị phản ứng Tháp tách Tháp ỉn định Bơm,máy nến làm lạnh Thiết bị trao đỉi nhiƯt Lò gia nhiƯt Nhà điỊu hành BĨ chứa nước Nhà sản xuất nước Trạm điƯn Nhà cướu hoả Phịng thí nghiƯm Nhà khí Nhà đĨ xe Nhà hành Nhà ăn Hội trường BĨ chứa nguyên liƯu BĨ chứa reformat BĨ chứa LPG BĨ chứa khí nhĐ BĨ chứa hydro Nhà bảo vƯ Nhà y tế Khu sư lý nước thải Nhà nghỉ, thay quần áo 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 12 12 12 24 12 12 12 12 24 12 12 30 12 24 24 12 12 12 12 12 12 12 12 Tỉng Phần V : 12 12 12 12 12 12 12 9 12 12 12 12 12 12 12 12 12 9 12 576 144 144 288 144 144 144 162 108 36 216 108 144 360 108 28 28 864 288 288 144 144 144 108 108 144 5078 TÍNH TỐN KINH TẾ I Mục đích, ý nghĩa tính tốn kinh tế : Khi thiết kế dây chuyền sản suất nào, ngồi việc tính tốn tiêu kỷ thuật cần phải thoải mảng cỏc yờu cầu kinh tế, tính tốn kinh tế giúp ta thấy tổng giá trị dự án Hiệu kinh tế dự án biểu tiêu thu hồi vốn (t) , hệ số hiệu vốn u t (E) T = E = Vốn đầu tư Lợi nhuận + khấu hao Lợi nhuận năm E = Vốn đầu tư T vic xỏc nh hiu kinh tế dự án , ta đến định xây dựng huỷ bỏ có điều chỉnh cho hợp lý II.Tớnh toán : Để phù hợp với toán quốc tế , đõy cỏc khoản tiền điều tính theo đơn vị tiền tệ USD 1.Chế độ vận hành phân xưởng : + Số hoạt động năm : 8000 + Số hoạt động ngày 24 + Năng suất phân xưởng:1000000 tấn/năm + Hiệu suất sản phẩm (% kl) • Reformat : 92,5 % • LPG : 0,45 % • H2 : 6,98 % • C1,C2 0,6% Vốn đầu tư ban đầu bao gồm vốn đầu tư cho thiết bị vốn đầu tư cho xây dựng Voỏn ủaàu tử ban ủaàu bao gồm caỷ voỏn ủầu tử cho thieỏt bũ vaứ voỏn ủầu tử cho xãy dửùng Định mức vốn đầu tư : 350 ,USD/tấn Vậy tổng vốn đầu tư : 350.106 ,USD 2.Hoạch tốn chi phí: a.chi phí cho ngun liệu : Năng suất 1.106tấn/năm Đơn giỏ tớnh cho nguyên liệu là: 300 ,USD/tấn Vậy chi phí cho nguyên liệu la:300.106 ,USD b.Chi phí cho xúc tác : Chất xúc tác Pt/Al203 với lượng xúc tác la ứ514500 , kg Đơn giá 30 USD/ kg Vậy chi phí cho xúc tác là: 514500 30 = 1543500 ,USD c/Chi phí cho phục vụ sản xuất: Tiêu hao xúc tác năm la ứ2% tổng chi phí xúc tác cho năm tiên: 0,02 1543500 = 30870 , USD Chi phí cho lượng điện:với lượng điờn tiờu thụ là105.106kwh/năm Thành tiền :với kwh có giá 0,094 , USD Tiêu thụ điện năm : 0,093 105.106 = 9,765.106 USD d/ Chi phí lương cơng nhân : Với phân xưởng gồm 30 người , lương bình quân là:2100 USD/năm Thành tiền :30 2100 = 63000 , USD e/ Trích theo lương :bao gồm ( chi phí bồi dưỡng thêm , chi phí độc hại,bảo hiểm…) lấy 20% theo lương thành tiền : 0,2 63000 = 12600 , USD : tổng tiền lương = lương chớnh + trớch theo lương = 12600+63000 =75600 , USD f/ Chi phí cho phân xưởng : - Khấu hao tồn vịng 20 năm 5% tổng vốn đầu tư ban đầu Thành tiền : 0,05.350.106=175.105 ,USD - Chi phí vận chuyển lấy 3% vốn đầu tư ban đầu : - Chi phớ vaọn chuyeồn laỏy baống 3% voỏn ủaàu tử ban ủầu : Thành tiền: 0,03.350.106=105.105 g/ Chi phí dành cho quản lý : Lấy 0,7% tỉng chi phí (nguyên liƯu + sản xuất + tỉng tiỊn lương công nhân ) Thành tiỊn : 0,007.(300.106+30870 + 9765.103 +63000 ) =21690120,USD h/ Chi phí dành cho bán hàng: Lấy 3% chi phí (phân xưởng + quãn lý) Thành tiỊn : 0,03.(175.10 Thành tiền : 0,03 5 (175.10 +105.10 +21690120)=1490703,6 , USD i/ Tỉng chi = chi phí ( nguyên liƯu + xĩc tác + sản xuất + lương công nhân + phân xưởng + quản lý + bán hàng ) , Thành tiỊn: (300.106+1543500+30870+9765.103+75600+175.105+105.105+21690120,9 +1490703,6)=362595794,5 ,USD k/ giá thành sản phẩm cho nguyên liƯu: Tæng chi phí G= suất = 362595794,5 =362,6 ,USD 1.10 3.Tính giá thành cđa sản phẩm: ĐĨ tính đưỵc loại giá thành sản phẩm ta phảI xác định đưỵc hƯ số phân bố theo giá bán Ta có số liƯu sau : HiƯu Giá bán Giá trị Chi phí Giá thành suất sản sản phẩm doanh thu phân bố sản phẩm Sản phẩm phẩm (USD/tấn) (USD) (USD) (USD) (Tấn) Reformat 92,6% 406 375,96 353,4 381,64 LPG 0,45% 140 9,77 9,18 131,52 H2 6,98% 160 0,96 0,90 150 C1,C2 0,6% 112 0,504 0,48 106,66 Tỉng 818 387,2 362,6 769,8 + HƯ số phân bố: đưỵc tính theo cơng thức sau: Tỉng doanh thu 362,6 HPb= = = 387,19 = 0,94 Tỉng chi phÝ *Chi phí phân bố = giá trị doanh thu hƯ số phân bố Chi phÝ ph©n bè Giá thành sản phẩm = HiƯu st Tính lỵi nhuận kinh tế : L = ∑ lỵi nhuận năm = ∑ ( tỉng giá trị sản phẩm i – tỉng giá thành sản phẩm i ).sản lưỵng sản phẩm i =(818-769,8).106 =48180.103, USD Thuế VAT: Thuế = 10% doanh thu – 10% (nguyên liƯu + xĩc tác ) =0,1.387,2.106- 0,1.(300.106+1543500) =8565650 , USD Lãi suất sau thuế = L- thuế VAT =48180000-8565650=39614350 , USD Tính thời gian thu hi : 350000000 Vốn T = =Lợi nhuậnđầu tư + khÊu hao = 39614350 + 17500000 = , năm sau thuÕ 7.Tính hƯ sè hiƯu vốn đầu t : Lợi nhuận năm E= Vốn đầu tư = 39614350 100% = 11,3% 350.10 Bảng tỉng kết : STT Phần VI: Khoản mơc Vốn đầu tư Nguyên liƯu Khấu hao Tỉng chi phí Doanh thu Thuế VAT Lỵi nhuận sau thuế Thời gian thu hồi vốn HƯ sè hiƯu đầu tư Thành tiỊn (USD) 350.000.000 300.000.000 17.500.000 362.595.794 787.200.000 8.565.650 39.614.350 11,3% AN TOÀN LAO ĐỘNG VÀ BẢO VỆ MễI TRƯỜNG 1.An toàn lao động phân xưởng reforming xúc tác : Trong qỳa trỡnh sản xuất nhà máy hố chất nói chung nhà máy lọc dầu nói riêng Vấn đề an tồn bảo vệ mơi trường có vai trị quan trọng , nhằm cải thiện điều kiện làm việc nhân viên , đảm bảo sức khoẻ , an tồn cho cơng nhân nhà máy Để đảm bảo an toàn lao động ta cần nắm nguyên nhân gây tai nạn cháy nổ sau : a/Nguyờn nhân kỹ thuật : Nguyên nhân phụ thuộc chủ yếu vào tình trạng máy móc , đường ống nơi làm việc bao gồm : -Sự hỏng máy móc dụng cụ phụ tùng - Sự rị rỉ đường ống -khơng đảm bảo khoảng cách an tồn giửa thiết bị máy móc -thiếu rào chắn , bao che b/ Nguyên nhân tổ chức : Nguyên nhân phụ thuộc vào tổ chức giao nhận công việc không quy định bao gồm : - Vi phạm nguyên tắc quy trình kỹ thuật - Tổ chức lao động chổ làm việc không yêu cầu -Giám sát kỹ thuật không ngành nghề chuyên môn - Người lao động không nắm điều lệ quy tắc an toàn c/ Nguyên nhân vệ sinh : - Mơi trường khơng khí bị nhiểm -cơng tác chiếu sáng thơng gió khơng tốt -Tiếng ồn chấn động mạnh -Vi phạm điều lệ vệ sinh cá nhân Những yêu cầu phòng chống cháy nổ Như biết , nguyên liệu sản phẩm trình reforming xúc tác dể bị cháy nổ Vì , vấn đề cần quan tâm phòng chống cháy nổ * Những yêu cầu phồng chống cháy nổ: a/ Phòng chống cháy : Để phòng chống cháy nổ cần thực biện pháp sau đây: - Ngăn ngừa khả tạo môi trường cháy nổ - Ngăn ngừa khả xuất nguồn cháy môi trường cú chỏy nổ - Duy trỡ áp suất môi trường làm việc thấp áp suất cho phép có khả xảy cháy nổ b/ Ngăn ngừa khả xuất nguồn cháy nổ: Để ngăn ngừa khả xuất nguồn cháy nổ môi trường cháy ta phải tuân thủ theo quy tắc sau : - Nồng độ cho phép chất cháy dạng khí , dạng lơ lững khơng khí Hãy tiến hành q trình giới hạn cháy nổ hổn hợp Hydrocacbon với khơng khí oxy Bảng giới hạng cháy nổ Hydrocacbon với khơng khí oxy Với khơng khí Với oxy Hydrocacbon Giới hạn Giới hạn Giới hạn Giới hạn [% TT] [%TT] [%TT] [%TT] Metan 5,3 14 5,1 61 Etan 12,5 66 Propan 2,2 9,5 2,3 55 n-Butan 1,9 8,5 1,8 49 n-Pentan 1,5 7.8 1.8 49 Benzen 1,4 7,1 2,6 30 Nồng độ cần thiết cho chất giảm nồng độ chạy chất cháy dạng khí lỏng - Tính dể cháy vật liệu , thiết bị kờt cấu Tuân theo quy định sử dụng , vận hành bảo quản máy móc , thiết bị vật liệu sản phẩm khỏc cú thể nguồn cháy môi trường cháy Aựp dụng quy trình cơng nghệ sử dụng thiết bị đảm bảo không phát tia lửa điện Cú biện pháp chống sét , nối đất cho nhà xưởng thiết bị.Loại trừ điều kiện tự cháy nhiệt độ , tác nhân hoá học vi sinh vật liệu kết cấu sở sản xuất c/ Những biện pháp tổ chức đảm bảo an toàn cháy nổ: Để đảm bảo an toàn cháy nổ , cần thực biện pháp sau: Trước giao việc phải tổ chức cho cơng nhân người có liên quan thực tập cơng tác an tồn cháy nổ Đối với môi trường làm việc đặc biệt nguy hiểm cháy nổ , thỡ cán công nhân cần cấp giấy chứng nhận định kỳ kiểm tra lại Mỗi phân xưởng , nhà máy phải xây dựng cỏc tiờu chuẩn quy phạm nội quy an toàn chưa chỏy thớch hợp Định ký tổ chức kiểm tra việc thực quy địh phũng cháy , chữa cháy bảo quản phương tiện phũng chỏy chữa cháy Trang bị phũng cháy chữa cháy xép thới gian học tập , huấn luyện cho cán công nhân đội ngũ chữa cháy Xây dựng phương án chữa cháy cụ thể , có kế hoạch , phân cơng cho người phận Cách ly môi trường cháy nổ với nguồn gõy chỏy phải thực biện pháp sau Cơ khí hố , tự động hoỏ cỏc q trình cơng nghệ có liên quan đến vận chuyển chất cháy nổ Đặc thiết bị nguy hiểm cháy nổ nơi riêng biệt trời Sử dụng thiết bị sản xuất , bao bịt kín chất dể cháy nổ Bên cạnh tai nạn xảy cháy nổ cịn vấn đề cần quan tâm dó độc tớnh cỏc chất phòng chống ,như biết hầu hết chất điều kiện định điều gây hại đến thể người , phân chia cỏc hoỏ chất sau: Nhóm :Gồm chất cú tỏc dụng làm cháy kích thích chủ yếu lên da võng mạc amoniac , vụi… Nhóm :Gồm cỏc hoỏ chất kích thich chức hô hấp: - Những chất tan nước : NH3, Cl2 , SO2 Những chất khơng tan nước : NO2 Nhóm 3: chất gây độc hại cho máu , làm biến đổi động mạch , tuỷ xương , làm giảm trình sinh bạch cầu : Benzen , Toluen , Xylen Những chất làm biến đổi hồng cầu thành sắc tố khụng bình thường CO , C6H5NO2 Nhóm :Các chất độc hại hệ thần kinh : xăng , H 2S , anilin , benzen Qua trình nghiên cướu người ta đề cỏc cỏch phòng tránh sau : - trình sản xuất cần phải ý đảm bảo an toàn cho cỏc khõu , đặc biệt tháo nạp sản phẩm , lọc , sấy , ngiền khâu mà công nhân thường phải tiếp xúc trực tiếp - Duy trì độ chân khơng sản xuất - Thay chất độc hại sử dụng trình chất độc hại có - Tự động hoỏ , bỏn tự động hoá trình sử dụng hố chất độc hại Bên cạnh biện pháp kỹ thuật n]ời lao đơng cần học tập an tồn phải có ý thức tự giác cao 3.Yêu cầu bảo vệ môi trường : Mặt nhà máy phải chon tương đối phẳng , có hệ thống nước thải tốt.Đặt nhà máy cách ly khu dân cư khoảng cách an tồn , cuối hướng gió trồng nhiều xanh xung quanh nhà máy Công tác chiếu sáng hướng gió thơng gió tốt , để đảm bảo mơi trường thoỏng đóng cho cơng nhân làm việc Phần VII: TỰ ĐỘNG HOÁ I Giới thiệu : Tự động điều chỉnh trình ứng dụng dụng cụ , thiết bị máy móc tự động điều khiển vào q trình cơng nghệ Những phương tiện kỹ thuật cho phép thực hiên trình cơng nghệ theo chương trình tiêu chuẩn tạo dựng phù hợp với cụng nghe,ọ đảm bảo cho máy móc hoạt động theo chế độ tối ưu , việc tự động hoỏ khụng làm đơn giản thao tác sản xuất , tránh nhầm lẫn , tăng suất lao động cho phép giảm số lượng cơng nhân có biện pháp hữu hiệu an toàn lao động Trong phân xưởng reforming xúc tác thỡ cỏc thiết bị ;thiết bị phản ứng thiết bị tái sinh cỏc thỏp đỊu hoạt động nhiệt độ cao nên dể gây tượng cháy nổ , nhiệt độ phân xưởng cao , lò phản ứng lên tới 803o K Ngoài khu trạm điƯn,nhà bơm, mỏy nén phũng hoỏ nghiệp dể xảy cháy nổ Việc rị rỉ hố chất ảnh hưởng nghiờm trọng đến sức khoẻ công nhân Do địi hỏi cần phải an tồn ngiờm ngặt mặc cơng nghệ vấn đề tự động đóng vai trò quan trọng Để đảm bảo cỏc yờu cầu trờn thỡ việc sử dụng hệ thống đo lường biện pháp tự động hoá sản xuất khơng vấn đề cần thiết mà cịn có tính chất bắt buộc cơng nghệ này.Trong hoạt động cần thiết bị hoạt động khơng ổn định chế độ cơng nghệ dây chuyền bị phá vỡ , nhiều trường hợp phải ngừng hoạt động dây chuyền để sửa chửa cho dù thiết bị Như từ đặc điểm cho thấy đo lường tự động hoá tự động hố dây chuyền cơng nghệ vấn đề quan trọng Nú khụng tăng suất công nghệ , công suất thiết bị mà sở để vận hành công nghệ tối ưu tăng hiệu thu hồi sản phẩm đồng thời giảm đáng kể chi phí khác , đảm bảo an toàn cho nhà máy sản xuất , nhờ có tự động hố mà nơi xảy tượng cháy nổ hay rị rỉ sản phẩm độc hại ngồi điều khiển tự động , tự động kiểm tra Vì mà thay cơng nhân mơi trường độc hại Tự động hoá đảm bảo thao tác điều khiển thiết bị công nghệ cách xác tránh cố xảy thao tác điều khiển , tự động báo động có cố Cỏc tớn hiệu thường dùng tự động hoá : + Dụng cụ đo nhiệt độ : to + Dụng cụ đo áp suất : P + Dụng cụ đo lưu lượng : + Dụng cụ đo nhiệt độ hiển thị trung tâm điều khiển: + Dụng cụ đo nhiệt độ truyền xa trung tâm điều khiển : TT PCZ + Thiết bị đo áp suất tự động điều khiển ( van an toàn ) : - Bộ điều khiển chỉnh mức chất lỏng tự ghi hiển thị , khí cụ lắp tai trung tâm điều khiển LRA Cơ cấu điều khiển PIR Cơ cấu chấp hành Tự động hoá mở tín hiệu Tự động hoỏ tính hiệu Giữ nguyên - HƯ thống tự điỊu chỉnh bao gồm đối tưỵng điỊu chỉnh (ĐT) điỊu khiĨn ( BĐK) Bộ điỊu khiĨn có thĨ bao gồm cảm biến khuếch đại - Bộ cảm biến dùng đĨ phản ánh sai lƯch thông số điỊu chỉnh so với giá trị cho trước biến đỉi thành tín hiƯu - Bộ khuếch đại làm nhiƯm vơ khuếch đại tín hiƯu cđa cảm biến đến giá trị có thĨ điỊu chỉnh quan điỊu khiĨn ( CQĐK ) , quan tác động lên đối tưỵng nhằm xoá độ sai lƯch cđa thông số điỊu chỉnh - Mạch điỊu chỉnh đưỵc khép kín nhờ quan hƯ ngưỵc tư đối tưỵng cđa đối tưỵng đến phận điỊu chỉnh Quan hƯ đưỵc gọi hồi tiếp II Một số dạng tự động : Tự động kiĨm tra bảo vƯ : Tự động kiĨm tra thông số công nghƯ (nhiƯt độ , áp suất , lưu lưỵng , nồng độ , …) , kiĨm tra thông số công nghƯ có thay đỉi hay khơng ? có cảnh báo thị ghi lại giá trị thay đỉi Có thĨ biĨu diĨn sơ đồ tự động kiĨm tra tự động điỊu chỉnh sau : C CT DT CB BDK 5.1 5.2 5.3 G PL N 5.4 1- Đối tưỵng điỊu chỉnh 2- Cảm biến đối tưỵng 3- Bộ khuếch đại 4- Nguồn cung cấp lưỵng 5- Cơ cấu chấp hành 5.1- Cảnh báo 5.2- Chỉ thị kim loại hoỈc số 5.3- Ghi lại thay đỉi 5.4- Phân loại Dạng tự động điỊu khiĨn : Sơ đồ cấu trĩc : §T CB SS BD 12345- Đối tưỵng điỊu chỉnh N Cảm biến đối tưỵng Bộ khuếch đại Nguồn cung cấp lưỵng Bộ đỈt cho phép ta đỈt tín hiƯu điỊu khiĨn, tỉ chức tác động có hướng điỊu khiĨn tự động Dạng tự động điỊu chỉnh : Sơ đồ cấu trĩc : Đối tưỵng điỊu khiĨn : §T CB CCCH Đối tượng điều khiển : 1- Cảm biến đối tưỵng 2- Bộ khuếch đại SS BD BKD N 3- Nguồn cung cấp lưỵng 4- Bộ đỈt 5- Bé so sánh 6- Cơ cấu chấp hành III Cấu tạo cđa số thiết bị tự động: Bộ cảm biến áp suất Trong điỊu khiĨn thường sư dơng cảm ứng áp suất kiĨu màng, hộp xếp , piston , ống cong đàn hồi , ViƯc chọn cảm ứng áp suất phơ thuộc vào viƯc cảm ứng điỊu chỉnh độ xác theo u P P Bộ cảm ứng kiểu màng Bộ cảm ứng kiểu pittong P Z Bộ cảm ứng kiểu hộp xếp P Bộ cảm ứng kiểu ống cong đàn hồi cầu 2.Bộ cảm ứng nhiệt độ: Hoạt động cảm ứng nhiệt độ dựa nguyên lý giãn nở nhiệt, mối quan hệ nhiệt độ khí áp suất bảo hồ hệ kín dựa ngun lý nhiệt điện trở Cảm ứng nhiệt độ kiểu màng Cảm ứng nhiệt độ kiểu lưỡng kim giãn nở Bộ cảm ứng mức đo chất lỏng Mức chất lỏng đo nhiều cách phương pháp đơn giản có độ xác cao đo phao Z Z Kiểu phao Kiểu màng Tùy thuộc vào mơi trường làm việc độ xác phép đo mà ta lựa chọn cảm ứng cho phù hợp KếT LUậN Sau thời gian thiết kế đồ án tốt nghiƯp với nhiƯm vơ : Thiết kế phân xưởng reforming xĩc tác,với lớp xĩc tác cố định có cơng suất triƯu tấn/năm.Trong thời gian với cố gắng cđa thân với giĩp đỡ tận tình cđa thầy giáo TS.Lê Văn Hiếu thầy cô môn bạn bè giĩp em hoành thành đồ án đĩng thời hạn Qua đồ án cho em hiĨu biết thêm vỊ cơng nghƯ reforming xĩc tác nói riêng ngành cơng nghƯ dầu mỏ nói chung , ngành mà đất nước ta bắt đầu xây dựng Vì với kỹ sư hoá dầu trường em cần phải hiĨu biết nhiỊu nữa.Ngoài viƯc phải nắm đưỵc kiến thức hố học qua trình reforming xĩc tác cịn phải tìm hiĨu cơng nghƯ thích hỵp tính tốn cơng nghƯ, bên cạnh phải biết tra sè liƯu, đồ thị, tìm tài liƯu đĨ phơ vơ cho viƯc làm đồ án cịng nâng cao kiến thức… MỈc dù em cố gắng trình thiết kế, khơng thĨ tránh thiếu sót thiếu số liƯu thực tế tài liƯu vỊ cơng nghƯ reforming xĩc tác, kiến thức cịn hạn hĐp …, em mong thầy cô bạn đóng góp ý kiến đĨ đồ án đưỵc hoàn thiƯn Em xin chân thành cảm ơn ! SV:NguyƠn Thanh Trương ĐÅ THị PHƠ LƠC ĐĨ xác định số tốc độ phản ứng K1,K2,K3 *Phơ lơc 1: Xác định K1(Kmol/Pa.h.Kg xĩc tác ): 14 12 10 1,20 1,25 1,30 1,35 1,40 100/T1/K 1/K *Phơ lơc : Xác định K2(Kmol/Pa.h.kg xĩc tác): 160 140 120 100 80 60 40 20 1,20 1,25 1,30 1,35 1,40 100/T1/K 1/K * Phơc lơc 3: Xác định số K3,K4.(kmol/h.kg xĩc tác) 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0.01 1.20 1.25 1.30 1,35 1.40 100/T1/T 1/T TΜI LIƯU THAM KHảO TS Lê Văn Hiếu-Công nghƯ chế biến dầu mỏ – Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội -2000 NguyƠn Thị Dung, Giáo trình hóa học Dầu mỏ, Tp.HCM, 1999 Bộ môn nhiên liƯu-Công nghƯ chế biến dầu mỏ khí-Trường Đại học Bách Khoa - Hà Nội xuất năm 1983 Phan Tư Bằng, Hóa học Dầu mỏ Khí tự nhiên, Hà Nội, 1999 PGS-TS.Đinh Thị Ngọ-Hố học dầu mỏ khí – Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội-2001 6.Bộ mơn nhiên liƯu-Tính tốn q trình cơng nghƯ dầu mỏTrường ĐHBK Hà Nội -1975 GS.TS Trần Mạnh Trí-Dầu khí dầu khí ViƯt Nam – Nhà xuất khoa học kỹ thuật - 1976 Hướng dẫn Thiết kế q trình chế biến hố học dầu mỏ - Trường Đại học Bách Khoa - Hà Nội, Khoa Đại học Tại chức xuất năm 1975 IFP, Hydrocacbon Processing, November - 1998 10 Hoàng Đăng Lãnh, nghiên cứu xĩc tác Reforming phát triĨn Pt/Al2O3 đưỵc biến tính Sn, Pb, Sb, Bi - Luận án TS 11.Bộ mơn hố lý –Sỉ tay tóm tắt đại lưỵng hoá lý-Trường đại học bách khoa TPHCM 12.PGS-PTS.Đỉ Văn Đài,PGS-PTS NguyƠn Bin ,PTS Phạm Xuân Toản, PGS-PTS Đỉ Ngọc Cư – Cơ sở trình thiết bị cơng nghƯ hố học- Nhà xĩât ĐHBK Hà Nội – 1999 13.PGS Ngơ Bình-Cơ sở xây dựng cơng nghiƯp-ĐHBK Hà Nội- Bộ môn xây dựng nhà công nghiƯp-1997 14 Hydrocacbon processing September 2001, Vol.80 No.90 15 Petroleum processing prenciples and Applications 16 Micaraw-Hill book company, INC, New York Toronto London 1959 ... to lớn cho giải phỏp cụng nghệ Việc xuất xúc tác đa kim loại tạo thành tựu công nghệ , với ưu điểm bậc xúc tác đa kim loại tốc độ trơ hoá xúc tác nhỏ nhiều so với xúc tác đơn kim loại Điều cho... nhiên liệu Khí Xúc tác dà tái sinh Thu hồi phần nhẹ Các thiết bị phản ứng Ngưng tụ hồi lưu Thiết bị phân tách Tái sinh xúc tác H2 tuần hoàn Nguyên liệu Bơm Tháp ỏn định Phần lỏng Thiết bị đốt nóng... Loại lò tái sinh Tái sinh gián đoạn Tái sinh gián đoạn Tái sinh gián đoạn Tái sinh gián đoạn Tái sinh gián đoạn Tái sinh liên tơc Tái sinh liên tơc Cho tới cơng nghƯ reforming xĩc tác có nhiỊu