)B.AB.A.(K)B.AB.A( )D.BD.B.(K)D.BD.B( . EI. h h HH 24423443 24423443 3 0 1 + + = )B.AB.A.(K)B.AB.A( )C.BC.B.(K)C.BC.B( . EI. h h MHHM 24423443 24423443 2 00 1 + + == )B.AB.A.(K)B.AB.A( )C.AC.A.(K)C.AC.A( . EI. h h MM 24423443 24423443 0 1 + + = h d n PP C.A k EA LL + + = 0 0 0 02 0 0 3 0 2 3 HHHMMMHH L L. EI. L +++= 0 0 0 2 0 2 HMMMHM L. EI. L ++= 0 0 MMMM EI L += PP PP = 1 2 HMMMHH MM HH . = 2 HMMMHH HM HM . = 2 HMMMHH HH HM . = 1 3 0 1 2 0 1 0 10 D. EI. H C. EI. M B.A.y)z(y + + += 2 3 0 2 2 0 2 0 20 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z( + + += 3 3 0 3 2 0 3 0 30 2 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z(M + + += 4 3 0 4 2 0 4 0 40 3 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z(Q + + += )B.AB.A.(K)B.AB.A( )D.BD.B.(K)D.BD.B( . EI. h h HH 24423443 24423443 3 0 1 + + = )B.AB.A.(K)B.AB.A( )C.BC.B.(K)C.BC.B( . EI. h h MHHM 24423443 24423443 2 00 1 + + == )B.AB.A.(K)B.AB.A( )C.AC.A.(K)C.AC.A( . EI. h h MM 24423443 24423443 0 1 + + = h d n PP C.A k EA LL + + = 0 0 0 02 0 0 3 0 2 3 HHHMMMHH L L. EI. L +++= 0 0 0 2 0 2 HMMMHM L. EI. L ++= 0 0 MMMM EI L += PP PP = 1 2 HMMMHH MM HH . = 2 HMMMHH HM HM . = 2 HMMMHH HH HM . = 1 3 0 1 2 0 1 0 10 D. EI. H C. EI. M B.A.y)z(y + + += 2 3 0 2 2 0 2 0 20 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z( + + += 3 3 0 3 2 0 3 0 30 2 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z(M + + += 4 3 0 4 2 0 4 0 40 3 D. EI. H C. EI. M B.A.y )z(Q + + += ẹATN: TK CAU DAM SUPERT GVHD: KS. Nguyeón ẹỡnh Maọu NHIM V N TT NGHIP H v tờn sinh viờn: Nguyn Vn Nam TấN TI: THIT K CU Bấ TễNG CT THẫP DL NHP GIN N TIT DIN SUPER T CNG TRC NHIM V: (yờu cu v ni dung v s liu ban u). S liu: Kh cu: B = 7,5(phn xe chy) + 2x1,5(l b hnh) + (lan can t chn) Chiu di nhp: L = 35.2m Kh thụng thuyn: Sụng cp 25x3.5m Ti trng: HL 93, ti trng ngi Tiờu chun thit k: 22TCN272 05 Mt ct sụng cho trc: t tỡm mt ct sụng Yờu cu: Thit k 2 phng ỏn s b(cú so sỏnh phng ỏn) Thit k k thut 1 m v 1 tr(bao gm c phn múng) Thit k k thut mt phng ỏn kt cu nhp Thit k k thut t chc thi cụng NGY GIAO: 26/10/2010 NGY HON THNH: 21/01/2011 Giỏo viờn hng dn SVTH: Nguyeón Vaờn Nam TRANG: 1 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu LỜI CẢM ƠN  Sau 3 tháng làm đồ án tốt nghiệp, được sự giúp đỡ nhiệt tình của giáo viên hướng dẫn là Thầy Nguyễn Đình Mậu, quý thầy cô trong tổ bộ môn và bạn bè, … cùng với việc vận dụng những kiến thức đã được học từ trước đến nay, em đã hoàn thành đồ án tốt nghiệp của mình. Trong quá trình làm đồ án, em nhận thấy các kiến thức thầy cô đã truyền đạt là hết sức cần thiết và quý báu. Đó chính là hành trang cho em vững bước vào cuộc sống và chắp cánh cho em thực hiện những ước mơ của mình. Để vững chắc hơn trong bước đường kế tiếp của mình thì em cần phải khẳng đònh mình thông qua lần bảo vệ này. Chính vì thế em rất mong nhận được sự ủng hộ và giúp đỡ cua quý thầy cô, bạn bè… để đồ án tốt nghiệp của em được hoàn thiện. Trong quá trình làm đề tài, mặc dù em đã cố gắng hết sức nhưng hạn chế về kiến thức bản thân cũng như về thời gian nên không tránh khỏi có những sai sót. Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn sự chỉ bảo ân cần của Thầy Nguyễn Đình Mậu, cùng toàn thể quý thầy cô trong bộ môn và bạn bè đã nhiệt tình giúp đỡ và hướng dẫn em trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp. Về phần mình em xin hứa sẽ hết sức cố gắng mang những kiến thức đã được học để vận dụng vào thực tế góp phần công sức nhỏ bé của mình vào công cuộc xây dựng và đổi mới của ngành giao thông vận tải nước nhà. Tp Hồ Chí Minh, ngày 21 tháng 01 năm 2010 Sinh viên Nguyễn Văn Nam SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 2 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu MỤC LỤC PHẦN THỨ NHẤT : SỐ LIỆU THIẾT KẾ CHƯƠNG I : PHƯƠNG ÁN I 5 1.1 Chọn sơ đồ kết cấu nhòp: 5 1.2 Mố cầu: 5 1.3 Trụ cầu: 5 1.4 Các đặc trưng vật liệu sử dụng: 5 PHẦN THỨ BA : THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG II90 I. BẢN MẶT CẦU 90 I.2.1 Khái niệm 90 I.2.2 Cấu tạo bản mặt cầu 90 I.2.3 Ngoại lực tác dụng lên bản mặt cầu : 91 I.2.3.1Tónh tải : 91 I.2.3.2Hoạt tải: 92 I.2.4 Tính nội lực bản chòu lực theo sơ đồ bản hai cạnh: 92 I.2.4.1Do tónh tải: 92 I.2.4.2Do hoạt tải: 93 I.2.4.3Xét tính liên tục của bản 94 I.2.5 Tính bản chòu lực như dầm congxon đối với bản hẫng: 95 I.2.5.1Do tónh tải: 95 I.2.5.2Do hoạt tải: 96 I.2.5.3Nội lực trong bản hẫng: 96 I.2.6 Tính toán thép cho bản mặt cầu: 96 I.2.6.1Tính toán thép chòu mômen dương cho bản trong: 97 I.2.6.2Tính toán thép chòu mômen âm cho bản trong:98 SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 3 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu I.2.6.3Tính toán thép chòu mômen âm cho bản hẫng: 99 I.2.6.4Tính toán thép phân bố dọc cầu: 99 I.2.7 Kiểm tra điều kiện chòu nứt của bản: 100 I.2.1.1. Kiểm tra điều kiện chòu nứt của phần bản chòu mômen dương: 100 I.2.1.2. Kiểm tra điều kiện chòu nứt của phần bản chòu mômen âm :101 I.2.8 Trạng thái giới hạn mỏi 103 CHƯƠNG 5 : MỐ VÀ MÓNG MỐ PHẦN THỨ TƯ : THIẾT KẾ THI CÔNG 2.1 TÍNH TOÁN VÁN KHUÔN: 340 2.1.1 Ván khuôn mố: 340 2.1.2 Tính sườn tăng cường: 342 2.2 Tính toán vách chống hố móng: 343 2.2.1 Tính toán chiều sâu đóng cọc ván thép: 343 2.2.2 Tính toán cọc ván thép theo điều kiện cường độ: 345 2.3 Tính chiều dày lớp bê tông bòt đáy 345 2.4 THIẾT KẾ THI CÔNG TRỤ T1 346 2.4.1 Các số liệu tính toán 346 2.4.2 Tính toán chiều dày lớp bêtông bòt đáy 346 2.4.3 Tính toán cọc ván thép 347 2.4.3.1 Xác đònh độ chôn sâu 347 2.4.3.2 Tính toán cọc ván thép 348 SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 4 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu 2.4.3.3 Tính toán nẹp ngang 349 2.4.3.4 Tính toán thanh chống 349 2.4.4 Tính toán ván khuôn Trụ 350 2.4.4.1 Tính ván lát 351 2.4.4.2 Tính nẹp ngang 352 2.4.4.3 Tính thanh giằng 352 PHẦN THỨ NHẤT SỐ LIỆU ĐỒ ÁN THIẾT KẾ SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 5 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu CHƯƠNG MỞ ĐẦU TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH Qui mô công trình. Cầu được thiết kế dành cho đường ô tô là 1 công trình vónh cửu Nội dung và tiêu chuẩn kỹ thuật thiết kế: Bề rộng cầu: 11 m Bề rộng làn xe: 2 x 3.75 m = 7.5 m Lề bộ hành: 2 x 1.5 m = 3 m Lan can: 2 x 0.25 m = 0.5 m Chiều dài toàn dầm SUPER-T: 35.2m Tải trọng thiết kế: HL93, tải trọng người, theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05 Tải trọng gió cơ bản: 59 m/s Tần suất lũ thiết kế: Cầu được thiết kế với tần suất lũ 5% Quy phạm thiết kế: Tiêu chuẩn thiết kế cầu cầu 22TCN 272-05 Đặc điểm về đòa chất: Qua công tác khảo sát hiện trường và thí nghiệm trong phòng cấu trúc đòa tầng của khu vực xây dựng cầu gồm các lớp sau: Đòa chất : Lớp 1(lớp bề mặt) : Cát mòn, màu xám trắng, trạng thái kém chặt. Bề dày lớp 4,5 m. Lớp 2 : Sét cát hạt mòn lẫn bụi, màu xám trắng xám nâu, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng. Bề dày lớp 8,7m; cao độ đáy lớp -10,4m. Các chỉ tiêu cơ lý chủ yếu của lớp đất này như sau: + Độ ẩm tự nhiên W : 21.8% + Dung trọng tự nhiên γw : 1.967 g/cm3 + Chỉ số dẻo Ip : 14.1 + Độ sệt B : 0.37 SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 6 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu + Góc ma sát trong ϕ : 19019’ + Lực dính c : 0.169 kG/cm2 Nhận xét : Đây là lớp chòu lực trung bình, không thích hợp cho việc đặt móng của kết cấu mố-trụ cầu. Lớp 3 : Cát sét lẫn bụi, màu xám ghi lẫn xám trắng, trạng thái chặt vừa. Bề dày lớp 11,3m; cao độ đáy lớp -21,7 m. Các chỉ tiêu cơ lý chủ yếu của lớp đất này như sau: + Độ ẩm tự nhiên W : 21.2% + Dung trọng tự nhiên γw : 1.966 g/cm3 + Góc ma sát trong ϕ : 36019’ + Lực dính c : 0.067 kG/cm2 Nhận xét: Đây là lớp chòu lực yếu, không thích hợp cho việc đặt móng của kết cấu mố-trụ cầu. Lớp 4 : Sét lẫn bụi,màu xám tím loang nâu hồng,trạng thái nửa cứng. Bề dày lớp 6,7m; cao độ đáy lớp -28,4m. Các chỉ tiêu cơ lý chủ yếu của lớp đất này như sau: + Độ ẩm tự nhiên W : 27.8% + Dung trọng tự nhiên γw : 1.924 g/cm3 + Chỉ số dẻo Ip : 26.1 + Độ sệt B : 0.05 + Góc ma sát trong ϕ : 15043’ + Lực dính c : 0.383 kG/cm2 Nhận xét : Đây là lớp chòu lực trung bình đến tốt, tuy nhiên cần phải xem xét kỹ khi đặt móng mố, trụ cầu vào lớp này do chiều dày lớp khá mỏng. Lớp 5 : Cát mòn đến trung lẫn bụi sét, màu nâu vàng đến hồng nhạt, trạng thái chặt vừa đến chặt. Bề dày lớp 18,8 m. Các chỉ tiêu cơ lý chủ yếu của lớp này như sau: + Độ ẩm tự nhiên W : 21,5% + Dung trọng tự nhiên γw : 1,961 g/cm3 + Góc ma sát trong ϕ : 27039’ + Lực dính c : 0,067 kG/cm2 Nhận xét : Đây là lớp đất chòu lực tốt, thích hợp cho việc đặt móng của kết cấu mố – trụ cầu. SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 7 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu Kết luận : Đối với kết cấu móng của mố trụ cầu sử dụng giải pháp móng cọc là thích hợp. Cao độ mực nước thiết kế: Mực nước thấp nhất : + 4.0 m Mực nước cao nhất : + 7.3 m Mực nước thông thuyền : + 5.5 m PHẦN THỨ HAI THIẾT KẾ SƠ BỘ VÀ SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN CẦU SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 8 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu CHƯƠNG I : PHƯƠNG ÁN I CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC SUPER-T Chọn sơ đồ kết cấu nhòp: Mặt cắt ngang kết cấu nhòp gồm 6 dầm Super T (căng trước) Khoảng cách các dầm là 1840 mm Chiều dài mỗi dầm 35200 mm Số nhòp : 3 nhòp Chiều dài cầu 115.8 m (tính từ hai đuôi mố) Chiều cao mỗi dầm là 1700 mm. Dầm ngang bằng bê tông cốt thép đổ tại chỗ Bản mặt cầu dày 200 mm Lớp mui luyện dốc 2% có bề dày trung bình là 60 mm Lớp phòng nước dầy 5 mm Lớp phủ mặt cầu bằng bê tông asphalt dày 70 mm Thanh và trụ lan can làm bằng thép M270 cấp 250 Gối cầu sử dụng gối cao su có bản thép Mố cầu: Mố cầu là mố chữ U bằng bê tông cốt thép Móng mố là móng cọc khoan nhồi đường kính cọc khoan là 1 m, có 6 cọc, chiều dài mỗi cọc dự kiến 33 m Trụ cầu: Trụ cầu là trụ đặc bằng bê tông cốt thép, thân hẹp Móng trụ là móng cọc khoan nhồi có đường kính cọc là 1m, 6 cọc, chiều dài dự kiến mỗi cọc 33 m Các đặc trưng vật liệu sử dụng: Bê tông : Cường độ bê tông chòu nén mẫu hình trụ tại 28 ngày tuổi sử dụng cho các kết cấu bê tông cốt thép như sau: SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 9 ÑATN: TK CAÀU DAÀM SUPER–T GVHD: KS. Nguyeãn Ñình Maäu SVTH: Nguyeãn Vaên Nam TRANG: 10 [...]... mm b f = 350 mm t < /b> f = 20 mm b' f = 500 mm t < /b> 'f = 20 mm Chiều dài dầm thép < /b> 35200 mm Chiều dài t< /b> nh toán Ltt = 34500 mm t'< /b> f tf d Dc tc bc tw bf b' f SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 15 t < /b> c = 20 mm ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> GVHD: KS Nguyễn Đình Mậu Hình 1: kích thước dầm thép < /b> Phần b n b < /b> t< /b> ng < /b> c t < /b> < /b> thép:< /b> B n làm b ng b < /b> t< /b> ng < /b> có: fc' = 30 MPa C t < /b> < /b> thép < /b> b n fy = 400 MPa, þ 14 a 200, lớp b < /b> t< /b> ng < /b> b o vệ dày 40 mm B ... kiến 33 m Trụ cầu:< /b> Trụ cầu < /b> là trụ đặc b ng b < /b> t< /b> ng < /b> c t < /b> < /b> thép,< /b> thân hẹp Móng trụ là móng cọc khoan nhồi có đường kính cọc là 1m, 6 cọc, chiều dài dự kiến mỗi cọc 33 m Các đặc trưng v t < /b> liệu sử dụng: B < /b> t< /b> ng < /b> : Cường độ b < /b> t< /b> ng < /b> chòu nén mẫu hình trụ t< /b> i 28 ngày tuổi sử dụng cho các k t < /b> cấu b < /b> t< /b> ng < /b> c t < /b> < /b> thép < /b> như sau: k t < /b> cấu Cường độ fc (MPa) Lan can lề b hành 30 B n m t < /b> cầu < /b> 30 Trụ và b trụ 30 Mố và b mố... dày lớp b < /b> t< /b> ng < /b> b o vệ: k t < /b> cấu Chiều dày t< /b> i thiểu lớp b < /b> t< /b> ng < /b> b o vệ (mm) Lan can 50 Lề b hành 25 B n m t < /b> cầu < /b> 40 Trụ cầu < /b> và mố cầu < /b> 50 B mố và b trụ 100 Cọc khoan nhồi 100 11000 1500 3750 3750 B < /b> t< /b> ng < /b> nh ựa : 70 mm Lớp phòng nước : 5 mm Lớp mui luy ện tb: 60 mm B n m t < /b> cầu < /b> : 200 mm 720 250 2% 200 650 1.5% 500 2000 2000 2000 11000 T< /b> nh toán dầm thép < /b> liên hợp b < /b> t< /b> ng < /b> c t < /b> < /b> thép:< /b> Số liệu t< /b> nh toán: Phần... 1459513401 Ti t < /b> < /b> diện < /b> dầm thép < /b> Đặc trưng Giai đoạn 1 Diện < /b> t< /b> ch ti t < /b> < /b> diện < /b> ( mm 2 ) Mômen kháng uốn thớ dưới dầm thép < /b> ( mm 3 ) Mômen kháng uốn thớ trên dầm thép < /b> ( ) mm 3 Mômen kháng uốn t< /b> i mép dưới b n b < /b> t< /b> ng < /b> ( mm 3 SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 29 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> mm 3 GVHD: KS Nguyễn Đình Mậu ) Mômen kháng uốn t< /b> i đỉnh b n b < /b> t< /b> ng < /b> ( 638843076,4 956138028,7 48574113890 34653469930 Ti t < /b> < /b> diện < /b> dầm Ti t < /b> < /b> diện.< /b> .. quán t< /b> nh của ti t < /b> < /b> diện < /b> ( ) mm 15570084510 4 DẦM BIÊN (DẦM NGOÀI) Ti t < /b> < /b> diện < /b> dầm thép < /b> Đặc trưng Giai đoạn 1 Diện < /b> t< /b> ch ti t < /b> < /b> diện < /b> ( mm 2 ) Mômen kháng uốn thớ dưới dầm thép < /b> ( mm 3 ) Mômen kháng uốn thớ trên dầm thép < /b> ( ) mm 3 Mômen kháng uốn t< /b> i mép dưới b n b < /b> t< /b> ng < /b> ( ) mm 3 Mômen kháng uốn t< /b> i đỉnh b n b < /b> t< /b> ng < /b> ( mm 3 Mômen quán t< /b> nh của SVTH: Nguyễn Văn Nam ) 15570084510 TRANG: 30 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T.< /b> .. mm - Xác đònh mômen khang uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> t< /b> i đỉnh dầm thép(< /b> x t < /b> tại đỉnh b n b < /b> t< /b> ng)< /b> : t< /b> SSTc = I ST × n y t < /b> −c = 49814431880 × 8 = 680065145,6 mm 3 930,476 − 644,48 + 100 + 200 - Xác đònh mômen khang uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> t< /b> i đỉnh dầm thép < /b> (x t < /b> tại điểm ngay thớ dưới b n v t < /b> b < /b> t< /b> ng)< /b> : SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 26 ): ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> b SSTc = I ST × n y b c = GVHD: KS Nguyễn Đình Mậu 49814431880... của ti t < /b> < /b> diện < /b> (t< /b> i đỉnh b n b < /b> t< /b> ng)< /b> : − StLTc = I LT × 3 × n y t < /b> −c = SVTH: Nguyễn Văn Nam 35568604820 × 3 × 8 = 1001819649 mm 3 852, 096 TRANG: 28 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> GVHD: KS Nguyễn Đình Mậu - Mômen khang uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> t< /b> i đỉnh dầm thép < /b> (t< /b> i điểm ngay thớ dưới b n v t < /b> b < /b> t< /b> ng)< /b> b SLTc = I LT × 3 × n y b c = 35568604820 × 3 × 8 = 1546192176 mm 3 552,096 - Mômen kháng uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> (x t.< /b> ..ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> GVHD: KS Nguyễn Đình Mậu k t < /b> cấu Cường độ fc (MPa) Lan can lề b hành 35 B n m t < /b> cầu < /b> 35 Dầm ngang 35 Dầm super < /b> T < /b> 50 Trụ và b trụ 35 Mố và b mố 35 Cọc khoan nhồi 35 B < /b> t< /b> ng < /b> nghèo và b < /b> t< /b> ng < /b> t< /b> o phẳng 10 C t < /b> < /b> thép < /b> : Thép < /b> thường: Thép < /b> có gờ CII, giới hạn chảy 300 MPa Thép < /b> có gờ CIII, giới hạn chảy 420 MPa Cáp dự ứng lực: Dùng loại tao t< /b> chùng thấp : Dps = 15.2... 286 - Xác đònh mômen kháng uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> (x t < /b> cho thớ trên dầm thép)< /b> : t < /b> SST = I ST y t < /b> = 49814431880 = 174176335,2 mm 3 286 - Xác đònh mômen kháng uốn của ti t < /b> < /b> diện < /b> (x t < /b> cho thớ dưới dầm thép)< /b> : b SST = I ST y b = 49814431880 = 41033304,68 mm 3 1214 Ti t < /b> < /b> diện < /b> liên hợp dài hạn: * Xác đònh diện < /b> t< /b> ch m t < /b> c t < /b> ngang dầm: - Diện < /b> t< /b> ch phần b n b < /b> t< /b> ng < /b> đã t< /b> nh đổi: A c− t< /b> = A c 2000 × 200 + 300 ×100 + 2... A c −td × Yc −td + A ct × Yct = 60000 × 1117,2 + 4019,2 ×1130,476 = 71575609,14 mm 3 Trong đó: Yc− td : là khoảng cách t< /b> trục Yc− td = ∑A c− td × Yc− td A c− td Khoảng cách t< /b> trục = ∑A ct X ' NC × Yct Ac X'NC − XNC − XNC đến trọng t< /b> m phần b < /b> t< /b> ng < /b> t< /b> nh đổi: = 1117,2 mm (trọng t< /b> m phần dầm thép)< /b> đến trục trung hòa của ti t < /b> < /b> diện < /b> liên hợp: SVTH: Nguyễn Văn Nam TRANG: 25 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER< /b> T < /b> Y ' . m/s T n su t lũ thi t kế: Cầu được thi t kế với t n su t lũ 5% Quy phạm thi t kế: Tiêu chuẩn thi t kế cầu cầu 22TCN 272-05 Đặc điểm về đòa ch t: Qua công t c khảo s t hiện trường và thí nghiệm trong. dụng: B t ng : Cường độ b t ng chòu nén mẫu hình trụ t i 28 ngày tuổi sử dụng cho các k t cấu b t ng c t thép như sau: k t cấu Cường độ fc (MPa) Lan can lề b hành 30 B n m t cầu 30 Trụ và b trụ. mm = ' f b 500 mm = ' f t 20 mm ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: KS. Nguyễn Đình Mậu Hình 1: kích thước dầm thép Phần b n b t ng c t thép: B n làm b ng b t ng có: C t thép b n fy = 400