Đang tải... (xem toàn văn)
Cọc thuộc loại móng sâu là loại móng khi tính sức chịu tải theo đất nền có kể đến thành phần ma sát xung quanh móng với đất và có chiều sâu chôn móng khá lớn so với bề rộng móng. Khi các phương án móng nông không còn thích hợp để gánh đỡ công trình, hoặc do tải trọng công trình quá lớn, lớp đất nền bên trên là loại đất yếu có khả năng chịu lực kém. Người ta nghĩ đến móng sâu làm bằng các vật liệu như gỗ, bê tông, thép … để truyền tải trọng đến những lớp đất chịu lực cao.
BTL NEN MONG NNTBTL NEN MONG NNT MONG COẽC ẹAỉI THAP MONG COẽC ẹAỉI THAP CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN MÓNG CỌC 1) Lập bảng các chỉ tiêu c,ϕ ϕϕ ϕ, γ γγ γ. Xác đònh lớp đất ngàm cọc. 2)Chọn các thông số về cọc: chiều sâu đặt móng, kích thước, độ dài cọc, Cường độ thép, Cường độBêtông, tính thép cho cọc tính thép cho cọc 3)Tính sức chòu tải của cọc. 4)Chọn số lượng cọc bố trí. Thiết kế đài cọc. 5)Tính lún cho móng khối qui ước. 6)Tính thép cho đài cọc. 7)Kiểm tra cọc chòu tải ngang. CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG D f min min 2 (45 )* 2 * 0.7 o dn f Q h tg b D h ϕ γ = − ≥ Móng cọc đài thấp (đầu cọc không b: bề rộng đài móng D f = 1.5 3 (m) min 0.7 f D h ≥ Móng cọc đài thấp (đầu cọc không chuyển vò) D f có thể rất lớn. Chọn theo điều kiện thi công: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỌC Tiết diện cọc: BTCT, vuông Mac Bêtông: M≥250 (B≥20) Cọc Khoan nhồi: M ≥ 200 vuông 250x250 300x300 350x350 400x400 450x450… Cọc Khoan nhồi: M ≥ 200 (B≥ 15) phụ thuộc vào độ sụt. Thép CII, chọn ≥Þ14 Bố trí đối xứng XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỌC Đoạn cọc ngàm vào lớp đất tốt Đoạn cọc ngàm vào đài gồm : Ký hiệu Loại đất D c / B 1 Đất sét 2 Đoạn cọc ngàm vào đài gồm : Đoạn cọc neo vào đài Đoạn cọc được đập bỏ để lấy cốt thép neo vào đài 1 Đất sét 2 2 Hỗn hợp sét-bụi-cát, cát rất nhiều bụi, bụi 4 3 Cát có N 60 ≤ 12 N 60 = 12÷ 29 N 60 ≥ 30 6 9 12 4 Đá vơi mềm, cát lẫn nhiều vỏ sò, hến 6 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỌC Tổng chiều dài cọc cần thiết. Chiều dài 1 đoạn cọc, số đoạn Chiều dài 1 đoạn cọc, số đoạn cọc. (không nên có quá 2 mối nối trong 1 cọc) hạn chế của cọc BTCT TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỌC Cẩu Lắp: M M1 0.293L L q M M M L 0.207L 0.207L q Vận chuyển: TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỌC Cọc khoan nhồi: 0.4% 0.65% µ = ÷ Cọc BTCT Đúc sẵn: 10Ø20 Đai vòng Ø8a200 Ø8a500 800 70050 50 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.SCT theo vật liệu 2. SCT theo cường độ đất nền (PL B) 2. SCT theo cường độ đất nền (PL B) 3.SCT theo chỉ tiêu cơ lí của đn (PL A) 4.SCT theo kết quả thí nghiệm hiện trườ ng SPT, CPT (PL C) 5.SCT theo công thức động (PL D) 6. SCT theo kết quả nén tónh của cọc (PL E) TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU BTCT: Q VL = ϕ ϕϕ ϕ* (R n * A b + R a * A s ) K.N: Q vl = R u .A b + R an .A s [...]...TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU v=2 v = 0,7 v = 0,5 Đầu cọc ngàm trong Đầu cọc ngàm trong Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc nằm đài và mũi cọc tựa đài và mũi cọc ngàm trong đất mềm trong đất cứng hoặc đá trong đá Ru: cường độ tính toán của bêtông cọc nhồi, cọc đổ bê tông trong dung dòch Bentonite R 300 2 = = 66.66(daN / cm ) Ru ≤ 4.5 4.5 60(daN / cm 2 ) Ran : cường độ tính. .. bên dưới đài TÍNH LÚN σ gl = σ tb − γ hqu S ≤ Sgh [8cm] KIỂM TRA XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI Pxt ≤ Pcx Pxt = Σ phản lực của những cọc nằm ngồi tháp xun ở phía nguy hiểm nhất Pcx = 0,75 Rk Stháp xun TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI MÓNG Đài cọc bò uốn do các phản lực tại các đầu cọc cần bố trí thép trong đài cọc Sơ đồ tính : xem đài cọc là 1 bản console, có 1 đầu ngàm với mép cột, 1 đầu tự do Ngoại lực làm cho đài bò uốn... TÍNH SCT CỦA CỌC THEO SPT– CT MEYERHOF LLâp TÍNH SCT CỦA CỌC THEO SPT (PL C) – CT NHẬT BẢN LẬP BẢNG TÍNH SCT CỦA CỌC THEO SPT– CT NHẬT BẢN (TCVN205:1998) LLâp SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC [P] = Qa = min( PVL , Qa c.độ , Qa c.lý , Qa SPT) SƠ BỘ CHỌN SỐ LƯNG CỌC: nc ∑N =k Qa tt k = 1,2 ÷ 1,6 BỐ TRÍ ĐÀI CỌC Cọc trong đài được bố trí theo nguyên tắc: Khoảng cách các cọc đủ xa một cách hợp lý để nền đất của chúng... Terzaghi TÍNH SCT CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƠ LÍ (PL A) Qtc = m mR q p Fc + u ∑ m fi f si li Qtc Qa = K tc Ktc = 1.40÷1.75 tùy theo số lượng cọc trong móng qP ; fS: tra bảng theo độ sâu mũi cọc và độ sệt B (IL ) LẬP BẢNG TÍNH SCT CỦA CỌC THEO THỐNG KÊ BẢNG TRA GIÁ TRỊ qp BẢNG TRA GIÁ TRỊ fs TÍNH SCT CỦA CỌC THEO SPT (PL C) – CT MEYERHOF Qu= K1NAp+ K2NtbAs LẬP BẢNG TÍNH SCT CỦA CỌC THEO SPT–... là phản lực đầu cọc (Thiên về an toàn, ta có thể lấy phản lực đầu cọc của cả 4 cọc là Ptt max ) Tính cọc chịu tải trọng ngang (Theo TCXDVN 205-1998) M0 H0 y σ’y (kN/m2) L z z Sơ đồ làm việc của cọc chịu tải trọng ngang 4.5 Sơ đ tính tốn c c ch u t i tr ng ngang ψ N M H N ∆n H l0 δH M ψ0 δHH y0 H0=1 z l l l δM M M0=1 z δMH z 4.4 Xác đ nh các lo i chi u sâu tính đ i Le và ze T t c các tính tốn đư c th... bố trí không quá lớn Khoảng cách tâm giữa 2 cọc: (3 ÷ 6)d ho c d+1m Mép đài cách mép cọc: (d/2 ÷ d/3) p 1500 100 300 450 450 300 100 MỘT VÀI SƠ ĐỒ BỐ TRÍ ĐÀI Y 1 2 3 100 300 4 550 550 1700 X 300 100 MỘT VÀI SƠ ĐỒ BỐ TRÍ ĐÀI Y 900 3400 800 900 2 3400 800 1 900 80 0 800 X 900 800 p 3 800 1800 3400 800 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC Tính các phản lực đầu cọc: P( x , y ) ∑N = n tt tt y M xi tt x M yi... cm 2 ) Ran : cường độ tính toán của cốt thép Rc 2600 2 = = 1733(daN / cm ) φ < 28mm ⇒ Ran ≤ 1.5 1.5 2200(daN / cm 2 ) TÍNH SCT CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ (PL B) Qp Qu Qs SCT cho phép: Q = = + a FS FS s FS p Qs _ SCT do ma sát Qs = u ∑f si li fs= (1 - sinϕI).σ’v tgϕa + ca ϕ σ ϕ σ v' = ∑ γ si zi Vì là cọc BTCT ca = c ; ϕa = ϕ TÍNH SCT CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ (PL B)... 1.2Qa Pmin ≥ 0 XÁC ĐỊNH MÓNG KHỐI QUI ƯỚC XÁC ĐỊNH MÓNG KHỐI QUI ƯỚC XÁC ĐỊNH MÓNG KHỐI QUI ƯỚC +0.000 -2.900 -4.400 7.57m -11.100 30 Mtc 30 -33.800 B=2.4 Ntc Bmqu = 11.14 22.7m Hmqu = 33.8m 1 L=2.8 L mqu = 11.54 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI MŨI CỌC σ max/ min ∑N = Fqu tc qu tc y M M ± ± Wx Wy tc x m1 * m2 ' R = ( ABmq γ II + Bσ vp + Dc II ) k tc tc Gồm: oTrọng lượng cọc oTrọng lượng đất + đài bên trên oTrọng... Sơ đ tính tốn c c ch u t i tr ng ngang ψ N M H N ∆n H l0 δH M ψ0 δHH y0 H0=1 z l l l δM M M0=1 z δMH z 4.4 Xác đ nh các lo i chi u sâu tính đ i Le và ze T t c các tính tốn đư c th c hi n theo chi u sâu tính đ i : ze =α z Le=α L bd bd αbd- Hệ số biến dạng 1/m, xác định theo cơng thức: α bd = 5 Kb c EbI