ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 141 PHẦN II THIẾT KẾ KỸ THUẬT (Đoạn từ Km 5+600 đến Km 6+705.91) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH CHƯƠNG I THIẾT KẾ BÌNH ĐỒ ĐOẠN TUYẾN (Từ Km 5+600 đến Km 6+705.91) I. Thiết kế bình đồ tuyến: - Sau khi chọn phương án tuyến II và tiến hành khảo sát chi tiết tại thuộc đòa ta lập và vẽ được bản đồ đòa hình tỉ lệ 1/1000 và dựa vào bản đồ này để Thiết kế bình đồ tuyến đường. - Trong phần thiết kế cơ sở ta đã có các cọc Km, H, S, ND, TD, P, TC, NC và bây giờ ta cần phải thêm các cọc C và I là các cọc rải đều có khoảng cách giữa các cọc là 20m. - Trong phạm vi đồ án ta chỉ thiết kế bình đồ tuyến từ Km 5+600 đến Km 6+705.91 của phương án tuyến đã chọn (phương án II). II. Thiết kế đường cong nằm: 1. Mục đích và nội dung tính toán: a. Mục đích: Khi xe chạy trên đường cong nằm thì xe phải chòu nhiều điều kiện bất lợi so với khi xe chạy trên đường thẳng, những điều kiện bất lợi đó là: - Khi xe chạy vào đường cong bán kính nhỏ thì yêu cầu bề rộng của đường phải lớn hơn so với đường thẳng thì xe mới chạy được bình thường. - Khi xe chạy vào đường cong thì tầm nhìn bò cản trở. - Khi xe chạy vào đường cong phải chòu thêm lực ly tâm gây ra hiện tượng xe bò trượt ngang hoặc bò lật ngang . - Từ những điều kiện bất lợi trên ta tính toán và thiết kế đường cong nằm. b. Nội dung tính toán: - Các yếu tố đường cong thiết kế. - Tính toán siêu cao. - Tính toán phần mở rộng đường của xe chạy khi vào đường cong. - Tính toán đường cong chuyển tiếp. - Tính toán bảo đảm tầm nhìn. 2. Tính toán thiết kế đường cong nằm: Các yếu tố của đường cong thiết kế: SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH - Góc chuyển hướng: α o 8 16'9'' = = 8.27 o - Bán kính đường cong: R = 1500 m a. Tính toán siêu cao:  Độ dốc siêu cao: Theo TCVN 4054-2005 với bán kính đường cong nằm 1500m và tốc độ thiết kế V = 80 Km/h thì độ dốc siêu cao thiết kế là 2%.  Tính toán chiều dài đoạn nối siêu cao: md lg c sc lg c n nsc p (B B ) i B i L i + × − × = B = 11m : Bề rộng phần xe chạy, có tính lề gia cố i sc = 2 % : Độ dốc siêu cao. ∆ : độ mở rộng mặt đường trong đường cong; ∆ = 0 m i p = 0.5 % : Độ dốc phụ thêm để nâng siêu cao ứng với vận tốc 80 Km/h. ⇒ × − × nsc (7 + 4) 0.02 4 0.02 L = = 28 m 0.005 (1) Theo TCVN 4054-2005, đoạn nối siêu cao được bố trí trùng với đường cong chuyển tiếp. Theo TCVN 4054-05 (Bảng 14), đối với đường cấp III, V tk = 80 Km/h, R= 1500m, i sc = 2%, thì L nsc = 70m => Chọn L nsc = 70 m (1)  Bố trí siêu cao: Trong đoạn cong thiết kế đoạn nối siêu cao, ta thực hiện chuyển từ trắc ngang hai mái sang trắc ngang một mái (i sc ). Trình tự thực hiện chung: • Nâng dần độ dốc ngang lề gia cố lên bằng độ dốc ngang mặt đường. Tuy nhiên tuyến đường thiết kế có i lề = i n nên không thực hiện bước này. • Lấy tim phần xe chạy làm tâm, quay nửa phần mặt đường phía ngoài cho đến khi đạt được mặt cắt ngang một mái bằng độ dốc ngang mặt đường. • Lấy mép phần xe chạy phía trong (khi chưa mở rộng) làm tâm quay cho tới khi mặt cắt ngang đường có độ nghiêng bằng độ dốc siêu cao thiết kế. Xác đònh khoảng cách giữa các mặt cắt ngang đặc trưng: SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH i s c H x b i n i n 0 i n i n L 1 L 2 L s c b i n i n i s c h 2 h 1 H 0 i p Theo hình trên có thể tính được chiều dài đoạn nối siêu cao L sc và chiều dài các đoạn đặc trưng như sau: Do đường cong có bán kính là 1500 nên i sc = 2% và bằng i n = sc p H L i mà = = n sc H b.i b.i ; Tính độ dốc dọc phụ thêm : ( ) + + = = = × sc n p sc b. i i 11(2 2) i 0.13 2L 2 170 % Khoảng cách từ MCN đầu tiên đến MCN có độ dốc ngang nửa phần xe chạy bằng không (quay quanh mặt đường 1 góc 2%): × × = = = = × 1 n 1 p p h b i 11 2 L 84.6 m i 2i 2 0.13 Khoảng cách từ MCN i=0% MCN 1 mái i = 2% (quay 1 góc 2%) = − = − = 2 sc 1 L L L 170 84.6 85.4m Cao độ thiết kế của các mặt cắt ngang đặc trưng: Các cao độ thiết kế của 2 mép lề đường, 2 mép phần xe chạy và của tim đường ở các mặt cắt ngang đặc trưng được xác đònh dựa vào mặt cắt dọc thiết kế và độ dốc ngang của từng bộ phận của mặt cắt ngang đặc trưng. Đối với các mặt cắt trung gian (thường được rải đều với cự ly 10m), các cao độ đều được xác đònh bằng cách nội suy. SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH b. Tính toán phần mở rộng khi xe chạy trên đường cong: Tính toán với buýt: Độ mở rộng mặt đường cho 1 làn xe: 2 W l 0.05 V e 2 R R × = + × Trong đó : l = 8 m: Khoảng cách từ trục sau của xe tới đầu mũi xe (bảng 1 TCVN4054- 2005) Bán kính đường cong nằm R = 1500m. e w = × + = × 2 8 0.05 80 0.125 2 1500 1500 m Vậy chọn ∆ = 0.125 m làm giá trò thiết kế và đoạn mở rộng được bố trí 1 nửa về phía bụng và 1 nửa về phía lưng của đường cong. Theo TCVN 4054-2005 bảng 12: Với R = 1500m không cần mở rộng bụng trong đường cong. c. Tính toán đường cong chuyển tiếp:  Các yếu tố của đường cong tròn: - Góc chuyển hướng: α o 8 16'9'' = = 8.27 o - Bán kính đường cong: R = 1500 m  Xác đònh chiều dài đường cong chuyển tiếp: Chọn đường cong chuyển tiếp có dạng đường cong Clotoit. L ct = > = = 2 A R 1500 166.67 m R 9 9 (2) Với : A : thông số clotoit R : bán kính đường cong Và điều kiện về tăng cường độ gia tốc li tâm một cách từ từ: L ct = × × 3 0 V 47 [I ] R = = = × × 3 3 V 80 14.52m 23.5 R 23.5 1500 (3) Trong đó: V = V tk = 80 km/h SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH R = 1500m 0 I     : độ tăng gia tốc ly tâm 0 I     = 0.5m/s 3 Kết luận: L ct = max[(1),(2),(3)] = 166.67 m Chọn chiều dài đường cong chuyển tiếp: L = 170 m.  Kiểm tra điều kiện cấu tạo đường cong chuyển tiếp dạng clothoide: 0 2ϕ ≤ α Trong đó: ϕ 0 = L 2R = × 170 2 1500 = 0.057 Rad = 3.266 0 α = 8.27 0 (góc chuyển hướng) Ta có: ϕ = 0 2 6.532 < α vậy điều kiện cấu tạo thỏa mãn. Độ dài đường cong cơ bản sau khi đã dòch chuyển : π π = × × α − ×ϕ = × × − × = 0 0 K R ( 2 ) 1500 (8.27 2 3.266) 46.49m 180 180  Xác đònh thông số Clothoide: Xác đònh tọa độ x 0 , y 0 của điểm TĐ C = R × L ct = 1500 × 170 = 255000 5 9 5 9 0 2 4 2 4 170 170 = + 170 169.95 40× C 3456×C 40 255000 3456 255000 L L X L − = − + = × × 3 7 11 3 7 11 0 3 5 3 5 170 170 170 = + 3.21 6× C 336× C 42240× C 6 255000 336 255000 42240 255000 L L L Y − = − + = × × × Xác đònh thông số độ dòch chuyển p và t: SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH P = Y 0 - R (l - Cosϕ 0 ) = 3.21 - 1500 × (1-cos(3.266)) = 0.774m t = X 0 - Rsin 0 ϕ = 169.95 - 1500 × sin(3.266) = 84.493 m Vì: P = 0.774 < = = R 1500 15 100 100 nên đường cong chuyển tiếp không cần phải lựa chọn lại.  Xác đònh điểm bắt đầu và điểm kết thúc của đường cong chuyển tiếp 1: Chiều dài đường cong: K = K 0 + 2 × L ct = 46.49 + 2 × 170 =386.49 m. Kiểm tra lại lý trình của các điểm: ND =5649.85 m TD = ND + 170 = 5819.85 m P = 5649.85 + 170 + 46.49/2 = 5843.095m TC = 5649.85 + 170+ 46.49 = 5866.34 m NC = 5649.85 + 170+ 46.49 + 170 = 6036.34 m  Xác đònh tọa độ các điểm trung gian: Tọa độ các điểm trung gian có chiều dải S i cũng được xác đònh tương tự như xác đònh tọa độ điểm cuối của đường cong chuyển tiếp. Khoảng cách các điểm trung gian 20m. C = R × L ct 5 9 2 4 S S x = S + 40× C 3456×C − 3 7 11 3 5 S S S y = + 6× C 336× C 42240× C − Bảng cắm tọa độ phía trái đường cong chuyển tiếp STT S R L ct C x y ND 0 1500 170 255000 0.00 0.00 C1 20 1500 170 255000 20.00 0.005 C2 40 1500 170 255000 40.00 0.042 C3 60 1500 170 255000 60.00 0.141 C4 80 1500 170 255000 79.99 0.335 C5 100 1500 170 255000 99.99 0.654 C6 120 1500 170 255000 119.99 1.129 C7 140 1500 170 255000 139.98 1.793 SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH STT S R L ct C x y C8 160 1500 170 255000 159.96 2.677 TD 170 1500 170 255000 169.95 3.21 Bảng cắm tọa độ phía phải đường cong chuyển tiếp STT S R L ct C x y NC 0 1500 170 255000 0.00 0.00 C19 6.49 1500 170 255000 6.49 0.00 C18 26.49 1500 170 255000 26.49 0.012 C17 46.49 1500 170 255000 46.49 0.066 C16 66.49 1500 170 255000 66.49 0.192 C15 86.49 1500 170 255000 86.49 0.423 C14 106.49 1500 170 255000 106.49 0.789 C13 126.49 1500 170 255000 126.48 1.323 C12 146.49 1500 170 255000 146.45 2.054 C11 166.49 1500 170 255000 166.44 3.016 TC 170 1500 170 255000 169.95 3.21  Xác đònh các điểm trung gian của đường tròn K o : Trong đường cong ta có các cọc chi tiết Xác đònh các góc chắn cung: × α = π× , 180 S R Tọa độ của điểm thứ i: x i = Rsin β i + t y i = P + R(1-cos β i ) Với β = ϕ + ×α i 0 i ' 0 0 3.266 ϕ = , t = 84.493 m, p = 0.774 m Bảng cắm tọa độ đường cong tròn STT Bán kính R(m) Khoảng cách cọc L(m) i α i β Tọa độ xNDy x(m) y(m) TD 1500 170 0 3.266 169.95 3.21 C9 1500 180 0.382 3.648 179.93 3.813 P 1500 193.25 0.888 4.154 193.15 4.715 C10 1500 200 1.146 4.412 199.88 5.219 SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH TC 1500 216.49 1.776 5.042 216.32 6.578 d. Bảo đảm tầm nhìn trên đường cong nằm: Khi xe chạy vào đường cong, tầm nhìn của người lái xe bò hạn chế do vật cản ở gần đường cong như: mái ta luy đường đào, cây cối xung quanh… Khi vào đường cong tài xế thường có xu hướng cho xe chạy vào giữa mặt đường tạo cảm giác an toàn nhằm không bò trượt ra ngoài đường cong, do vậy khi tính toán tầm nhìn khi xe chạy vào đường cong phải tính cho trường hợp nhìn thấy xe chạy ngược chiều. Trong phần tính toán các chỉ tiêu kỹ thuật chủ yếu của tuyến đường, ta đã xác đònh được tầm nhìn xe chạy: S = S 2 = 200m. Xác đònh bán kính q đạo của mắt người lái xe dựa theo qui đònh tính từ mắt người lái xe có vò trí cách mép phần xe chạy bên tay phải là 1.5m, không mở rộng mặt đường:     = − − = − − =  ÷  ÷     1 B 12 R R 1.5 1500 1.5 1495.5 2 2 m Vì K 0 = 46.49 m < S = 200 m nên phạm vi tầm nhìn tính từ mắt người lái xe được xác đònh theo công thức sau: − α α ⇒ = × − +   − = × − + =  ÷   0 1 S K Z R (1 cos ) sin 2 2 2 8.27 200 46.49 8.27 1495.5 1 cos sin 9.43m 2 2 2 α = 0 8.27 (góc chuyển hướng) Như vậy để đảm bảo khoảng cách tính từ vò trí mắt người lái xe (cách mép mặt đường 1.5m và cao hơn so với mặt đường là 1.0m) đến điểm tương ứng theo phương ngang trên mái taluy là Z, cần bạt mái taluy ở những đoạn đường đào và phát quang cây cối, toàn bộ vật cản đối với đoạn đường đắp trong phạm vi Z. CHƯƠNG II SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH THIẾT KẾ TRẮC DỌC I. Thiết kế đường đỏ: Trắc dọc biểu thò độ dốc dọc của đường và vò trí tương đối của phần xe chạy và mặt đất. Việc vạch đường đỏ cần phối hợp chặt chẽ với thiết kế bình đồ, thiết kế mặt cắt ngang để đảm bảo khối lượng đào đắp nhỏ nhất, đường không bò gãy khúc, rõ ràng và hài hòa về mặt thò giác, chất lượng khai thác của đường như tốc độ xe chạy, năng lực thông xe, an toàn xe chạy cao, chi phí nhiên liệu giảm, thoát nước tốt. Đường đỏ được thiết kế với tỉ lệ X: 1/1000, Y:1/100. Độ dốc các đường cong đứng tương ứng: Stt R i 1 (%) i 2 (%) 1 6000 1.51 -2.27 2 5000 -2.27 2.32 II. Tính toán các yếu tố đường cong đứng: Để liên kết các dốc dọc trên mặt cắt dọc người ta phải dùng các đường cong đứng để xe chạy điều hòa, thuận lợi, bảo đảm tầm nhìn ban ngày và ban đêm, đảm bảo hạn chế lực xung kích, lực li tâm theo chiều đứng. Tác dụng của đường cong đứng là chuyển tiếp độ dốc dọc từ 1 i đến 2 i Yêu cầu giá trò bán kính đường cong đứng : - Hợp với đòa hình, thuận lợi cho xe chạy và mỹ quan cho đường. - Đảm bảo tầm nhìn ở đường cong đứng lồi. - Đảm bảo không gãy nhíp xe ở đường cong đứng lõm. - Đảm bảo tầm nhìn ban đêm ở đường cong đứng lõm. Các chổ đổi dốc trên mặt cắt dọc (lớn hơn 1% khi tốc độ thiết kế ≥ tk V 60 Km/h) phải nối tiếp bằng các đường cong đứng lồi hay lõm. Các đường cong này có thể là đường cong tròn hoặc parabol bậc hai. Để đơn giản người ta thường tính theo parabol bậc hai. = 2 2 x y R R: Bán kính tại điểm gốc tọa độ ở đó độ dốc của mặt cắt dọc bằng 0 x, y: hoành độ và tung độ của điểm đang xét. SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 150 [...]... 18.516 18,56 18,647 18,74 18,837 18.886 18,94 19,047 19,16 19,183 CHƯƠNG III THIẾT KẾ KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG I GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH Kết cấu áo đường cho phần xe chạy: Trong thiết kế sơ bộ ta đã kiểm tra và so sánh hai phương án kết cấu áo đường và chọn được phương án I Kết cấu này đã đạt yêu cầu về cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi, cắt... độ dốc ngang Do đó ta phải tính toán lưu lượng và thiết kế cho phù hợp Trên đoạn tuyến kỹ thuật thiết kế có 2 cống Do đó trong phần thiết kế kỹ thuật ta chỉ tính toán công trình thoát nước mặt Cụ thể là tính toán thủy lực rãnh và cống đòa hình I Thiết kế rãnh biên: 1 Yêu cầu khi thiết kế rãnh : Tiết diện và độ dốc rãnh phải đảm bảo thoát nước được với lưu lượng tính toán và kích thước hợp lý, lòng rãnh... tra chi tiết trong phần thiết kế sơ bộ SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH CHƯƠNG IV THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH THOÁT NƯỚC Để bảo vệ nền đường không bò ngập nước và thoát nước trên mặt đường, ta phải làm hệ thống thoát nước bằng cách làm rãnh dọc trên những đoạn đường đào, đắp thấp ( < 0.6m ) Rãnh dọc không chỉ thoát nước mưa trên đường mà còn phải thoát... lượng tính toán có được là : Q1 = 16.67a1F1δϕα = 16,67 × 1,865 × 0,0004 × 1 × 0,9 × 0,9 = 0,01m 3 / s +) Tính toán Q2 Q 2 = 16.67a 2F2 δϕα(m 3 / s) Trong đó : F – diện tích lưu vực tại vò trí này F = 0.0024 km2, chiều dài lòng chính L = 0,006 km α – hệ số dòng chảy tra bảng 9.6 – Nguyễn Xuân Trục – Thiết kế đường ô tô tập 3 vậy α = 1 SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S... cả kết cấu: Từ các tỉ số: E0 55 H = 1.97 ; dc = = 0.16 343.6 E tb D Tra toán đồ 3-1 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06 ⇒ E ch = 0.6 E dc tb ⇒ E ch = 0.6 × 343.6 = 206.16 Mpa Ta thấy sai số tính bằng công thức Bacberơ có sai số tương đối nhỏ so với tra toán đồ nhưng ta vẫn lấy giá trò theo cách tra toán đồ dv d Kiểm toán điều kiện: Ech ≥ K cd E yc Theo bảng 3-3 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06, độ tin cậy thiết kế. .. tiếp đầu của đường cong: h TD = 27.74 - 1.712 = 26.028 m Cao độ điểm tiếp cuối của đường cong: h TC = 27.74 - 2.574 = 25.166 m Tọa độ của điểm tiếp đầu so với đỉnh đường cong: 6000×1.51  x TD = R×i1 = = 90.6   100  2 2  y = x T D = 90.6 = 0.684  TD 2 R 2× 6000  SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH Tọa độ của điểm tiếp cuối so với đỉnh đường cong:... tiếp đầu của đường cong: h TD = 16.52 + 2.605 = 19.125 m Cao độ điểm tiếp cuối của đường cong: h TC = 16.52 + 2.662 = 19.182 m Tọa độ của điểm tiếp đầu so với đỉnh đường cong: 5000×2.27  =113.5  x TD = R×i1 =  100  2 2  y = x TD = 113.5 =1.288  TD 2R 2×5000  SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH Tọa độ của điểm tiếp cuối so với đỉnh đường cong:... NHẬT Trang 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH F1 = L × h = 407.46 × 1.07 = 435.9 m2 ( chọn chiều cao ta luy nền đào là 1.07 m) BN = 407.46 × 12/2 = 2444.8 m2 2 +) Tính toán Q1 Q1 = 16.67a 1F1δϕα(m 3 / s) Trong đó : F – diện tích lưu vực tại vò trí này F = 0.0004 km2, chiều dài lòng chính L = 0,001 km α – hệ số dòng chảy tra bảng 9.6 – Nguyễn Xuân Trục – Thiết kế đường ô tô tập...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH Dấu “+” tương ứng với đường cong lồi Dấu “-“ tương ứng với đường cong lõm y i1 TD i2 TĐ-Đ yA xA T +x Đ P T TC-Đ -x TC Xét một điểm A bất kỳ trên đường cong có độ dốc iA, ta có: x A = R × i A   x2 yA = A   2R Độ dốc của điểm A được lấy như sau: - Lên dốc mang dấu ( + ) - Xuống dốc mang dấu ( - ) Từ đó ta xác đònh được chiều dài đường. .. độ tin cậy thiết kế của đường cấp này là 0.9 SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH Theo bảng 3-2 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06,với độ tin cậy trên thì hệ số dv cường độ là K cd = 1.1 dv Ech= 206.16 Mpa > K cd ×E yc =1.1 ×175.72 = 193.29 Mpa : Thoả mãn 2 Kiểm tra cường độ kết cấu theo tiêu chuẩn chòu cắt trượt trong nền đất: Kiểm toán điều kiện: Tax + Tav . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 141 PHẦN II THIẾT KẾ KỸ THUẬT (Đoạn từ Km 5+600 đến Km 6+705.91) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S. 19,183 CHƯƠNG III THIẾT KẾ KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH I. Kết cấu áo đường cho phần xe chạy: Trong thiết kế sơ bộ ta đã kiểm. chuyển tiếp. - Tính toán bảo đảm tầm nhìn. 2. Tính toán thiết kế đường cong nằm: Các yếu tố của đường cong thiết kế: SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ