TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I I.sè liệu tính toán 1) Sơ đồ kết cấu sàn nh hình vẽ 2) Kích thớc tính từ trục dầm vµ trơc têng l1=2,5 m, l2=6m bt = 0.34 m 2500 x 170 2500 x 2500 x 37500 2500 x 2500 x 100 Têng chÞu lùc cã chiỊu dµy 340 5680 170 6000 300 5700 300 6000 5700 300 6000 5680 340 6000 170 24000 3) Sànnhà dândụng :cấu tạo mặt sàn gồm bốn lớp nh hình vẽ Hoạt tải tiêu chuẩn SV: HONG TIN DŨNG TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I ptc = 4000 N/m2 =4 kN/m2, hÖsè tin cậycủa hoạt tải n =1.2 4) Vật liệu: Bê tông cấp độ bền theo cờng độ chịu nén B20, côt thép cốt đai dầm dùng nhóm CI, cốt dọc dầm dùng nhóm CII Các loại cờng độ tính toán: Bê tông cấp độ bền B20 cã Rb= 11,5Mpa, Rbt=0,9 Mpa, Eb=27x103Mpa CètthÐp CI cãRs= 225 Mpa, Rsc=225 Mpa, Rsw=175 Mpa, Es=21x104Mpa CètthÐp CII cãRs= 280Mpa, Rsc=280Mpa, Rsw=225Mpa, Es=21x104Mpa II.tính 1.Chọn kích thớc cấu kiện Chọn chiều dày bản: Theo công thức hb = D 1.1 * l1 = * 2500 = 78 mm Chän hb=80 mm m 35 Trong ®ã: m=35 với liên tục : D=1.1 -Chọn tiết diện dầm phụ: + Nhịp dầm ld= l2= m (cha phải nhịp để tínhtoán) + Với tải trọng PTC= kN/m2, ta chän md = 14 =>hdp = 1 * l2 = *6000 = 428 mdp 14 bdp= (0,3 ®Õn 0,5 )hdp Chän hdp= 450 mm => Chọn bdp= 220 mm -Chọn tiết diện dầm chính: Nhịp dÇm chÝnh: ldc= 3*l1= 3*2500 = 7500 mm =>hdc = 1 * l = * 7500 = 750 mdc 10 bdc=(0,3 ®Õn 0,5) hdc => Chän hdc =750 mm Chọn bdc= 300 mm 2.Sơ đồ tính Xét tỉ số hai cạnh ô ta thấy: SV: HONG TIN DŨNG l2 6000 = = 2, > , xem làm việc theo phơng l1 2500 TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I Cắt dải rộng b1=1m vuông góc với dầm phụ xem làm việc nh dầm liên tục Nhịp tính toán bản: Nhịp giữa: l0=l1 -bdp= 2,5- 0.22 = 2,28 (m) Nhịp biên: l0b = l1 bdp Chênh lệch nhịp : bt hb 0, 22 0.34 0.08 + = 2,5 − − + = 2, 26 m 2 2 2, 28 − 2, 26 *100% = 0.87% 10% 2, 28 3.Tải trọng tính toán Tĩnh tải đợc tính toán theo bảng sau: Lớp vữa lót dày 20 mm Bản sàn BCT Lớp vữa trát daỳ 10 mm CấU TạO SàN Các lớp cấu tạo Giá trịtiêu chuẩn (kN/m2) Hệ số độ tin cậy Lớp vữa lót dày 20 mm, =18KN/m3 0.03*18=0.540 1.3 Bản bê tông cốt thép dày 80mm, =25KN/m3 0.08*25= 2.00 1.1 Lớp vữa trát dày 10mm, =18KN/m3 0.01*18=0.180 Tổng cộng Giá trị tính toán (kN/m2) 0.468 2.200 2.54 1.3 0.234 2.902 LÊytrßn :gb= kN/m2 Hoạt tải pb = ptcn = 4*1.2 = 4,8 kN/m2 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG TH VINH N: BTCT I Tải trọng toàn phần: qb= gb+ pb=3 +4,8 =7,8 kN/m2 Tính toán với dải b¶n b1=1 m, cã qb=7,8 kN/m2*1m = 7,8 kN/m Nội lực tính toán Mô men uốn nhịp biên vµ gèi thø hai: Mnh=Mg2 = ± qblb 7,8* 2, 262 = = 3,576 kNm 11 11 M« men uốn nhịp gối giữa: Mnhg1=Mg1 = qbl0 7,8* 2, 282 = = 2,5 kNm 16 16 Giá trị lực cắt: QA= 0.4qbl0b=0.4*7,8*2,28 = 6,96 (kN) t QB = 0.6qbl0b=0.6*7,8*2,28 = 10,44 (kN) p QB =QC= 0.5qbl0=0.5*7,8*2,26 = 8,78 (kN) SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH 340 2220 220 2280 ĐỒ ÁN: BTCT I 220 2280 2500 2500 2500 2260 2280 220 2280 5.TÝnh thÐp chÞu momen uèn: Chän a = 15 mm cho mäi tiÕt diƯn, chiỊu cao lµm viƯc bản: h0=hb-a = 80mm-15mm = 65 mm Tại gối biên nhịp biên, với M= 3,576 kNm: M 3,576*106 αm = = = 0.074 Rbbh02 11.5*1000*652 Tra b¶ng phơ lơc 10 cã: ζ = 0.962 Ta cã diƯn tÝch cốt thép cần thiết để bố trí cho m b¶n: M 3,576*106 As = = = 254mm Rsς h0 225*0.962*65 Hàm lợng cố tthép : = SV: HỒNG TIẾN DŨNG 254 = 0.391% > µmin 1000*65 TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I Chän cèt thÐp cã ®êng kÝnh mm ; As=50,3 mm2, khoảng cách cốt thép là: b1 * as 1000*50,3 = = 195mm As 254 Chän φ =8 mm, a = 190 mm s= Trong ®ã : a khoảng hở cốt thép -Tại gối nhịp giữa, với M=2,5 kNm m = M 2,5*106 = = 0.052 < α R Rbbh02 11.5*1000*652 = 0,43 Tra bảng phụ lục 10 có = 0.974 As = à= M 2,5*106 = = 176 mm Rsς h0 225*0.974*65 176 = 0.28 % > µmin 1000*65 Chän thÐp cã đờng kính mm, As=28.3 mm2, khoảng cách cèt thÐp lµ: s= b1 * as 1000 *28.3 = = 161mm As 176 Chän φ =6 mm, a =160mm Tại nhịp gối vùng đợc giảm thép tối đa 20% cốt thép, có As=0.8*176=140 mm2 Hàmlợng = s= 140 = 0.215% > àmin tơng tự nh ta có: 1000* 65 b1 * as 1000*28.3 = = 202mm As 140 chän φ =6mm, a = 200 mm , KiĨm tra l¹i chiỊu cao làm việc h0: lớp bảo vệ 10 mm h0 = 80-10- 0.5*8 = 66 mm, nh vËy trÞ sè dïng để tính toán h0 = 65mm thiên an toàn Cốt thép chịu mô men âm đoạn vơn cốt thép chịu momen âm tính từ mép dầm phụ lµ: SV: HỒNG TIẾN DŨNG 1 l0 = 2, 26 = 0.565 m 4 TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I tÝnh tõ trôc dầm phụ là: 0.565 + 0.5*0.22 = 0.675 m Thép dọc chịu mô men dơng dợc đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn ®Õn mÐp têng lµ: 1 l0b = 2280 =190mm 12 12 Khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến mép dầm phụ là: 1 l0 = 2280 = 285mm 8 6.Cèt thÐp cÊu t¹o đoạn vơn cốt thép chịu momen âm tính từ mép dầm phụ 1 l0 = 2280 = 760mm 3 Cốt thép chịu mô men âm đặt theo phơng vuông góc với dầm chính: chọn = 6mm, a = 250 mm sư dơng c¸c cèt mị đoạn vơn tính từ mép dầm là: 1 l = 2280 = 570mm 4 TÝnh tõ trục dầm là: 0,570 +0,5*0,3 =720 m m SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: ĐỒ ÁN: BTCT I 720 80 2500 x 720 170 2500 x 750 2500 x 37500 2500 x 2500 x 100 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH 150 150 340 5680 170 6000 300 5700 300 6000 5700 6000 300 5680 340 6000 170 24000 H×nh vÏ bè trÝ cèt thÐp b¶n SV: HỒNG TIẾN DŨNG TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I 450 2500 2500 7500 2500 170 170 380 190 2220 675 220 675 2280 675 220 675 2280 675 220 675 80 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH N: BTCT I III.Tính dầm phụ 1.Sơ đồ tính Dầm phụ dầm bốn nhịp liên tục đối xứng Xét nửa bên trái dầm(hình vẽ) Dầm gối lên tờng đoạn không nhỏ 220mm Trong tính toán lâySd=220mm, thực tế nên kê dầm phụ lên toàn chiều dầy tờng để giảm ứng suất cục từ đầu dầm truyền xuống tờng Bề rộng dầm bdc=300mm Nhịp tính toán dầm phụ: Nhịp biên: l0b = l2 − bdp − bt 0.3 0.34 0, 22 = 6− − + = 5, 79(m) 2 2 Nhịp giữa: l0=l2 -bdc = - 0.30 = 5,7(m) Chênh lệch nhịp : 5, 79 − 5, *100% = 1,5% ≤10% 5, 79 2.Tải trọng tính toán Tĩnh tải: -Tải trọng thân (không kể phần dầy 80 mm): godp=bdp(hdp-hb)*n =0.22 m*(0,45-0.08)m*25kN/m3*1.1= 2,23 kN/m *tÜnh t¶i trun tõ b¶n gbl1= 2,9 kN/m2*2,5 m=7,255 kN/m *Tĩnh tải toàn phần gd=godp+gbl1=(2,23+ 7,255) kN/m=9,48 kN/m *Hoạt tải truyền từ bản: pdp= pb.l1 = 4,8*2,5 = 12 kN/m *Tải trọng tính toán toàn phần: qdp= gdp + pdp =( 9,48+12) kN/m = 21,48 kN/m Pdp Gdp = 12 = 1, 26 9, 48 3.Néi lùc tÝnh to¸n a.Momen n SV: HỒNG TIẾN DŨNG TRANG: 10 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I Dïng ph¬ng pháp treo biểu đồ kết hợp với tam giác đồng d¹ng ta cã: M = 180 − 172,3 / = 122,6 M = 180 − 172,3*2 / = 65, M = 180 − 30,8 − (172,3 − 30,8)* / = 54,9 M = 180 − 30,8 − (172,3 − 30,8) / = 102,1 M P 45 = 180 − 50, − (82,6 − 50, 2) *2 / = 108, M P = 180 − 50, − (82,6 − 50, 2) / = 118,98 Sơ đồ tính mô men dầm với trờng hợp đặt tải: SV: HONG TIN DNG TRANG: 25 TRNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH SV: HOÀNG TIẾN DŨNG ĐỒ ÁN: BTCT I TRANG: 26 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ N: BTCT I Xác định mô men mép gối tựa từ hình bao mô men M mg = M g − ( M g − M E ) 0.5bc l1 T¹i gèi B B M mg = 321, − (321, − 29,3) * 0,5* 400 = 298, 06 2500 C M mg = 272, − (272, − 56, 7) * 0,5* 400 = 255 2500 *Xác định biểu đồ bao lc cắt Q Tung độ biểu đồ bao lực cắt Do tác dụng tÜnh t¶i G: Qo = β G = β *70, 78 Do tác dụng hoạt tải P: Q pi = β * P = β *72 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 27 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH Lùc c¾t(kN) bê phảI gối A SV: HONG TIN DNG N: BTCT I bên trai B bên phảI B bên trai C bên phảI C TRANG: 28 TRNG: H LNG TH VINH β Q β Q β Q β Q β Q β Q β Q QG QP1 QP2 QP3 QP4 QP5 QP6 Qmax Qmin 0.719 50.9 0.860 61.9 -0.140 -10.1 ĐỒ ÁN: BTCT I 112.8 40.8 12.4 -72.4 1.070 75.7 -1.319 -94.97 0.038 2.7 -19.889 -1.281 -90.7 1.262 90.86 -0.191 -13.8 -87.9 -185.6 166.6 62.0 4.955 60.3 -45.3 -0.930 -65.8 -0.105 -7.6 1.000 70.8 -1.204 -86.7 0.274 19.7 -46.1 -152.5 1.242 89.4 -0.242 -17.4 160.2 53.4 A B 4.TÝnh cèt thÐp däc SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 29 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I Betong cÊp ®é bÒn B20 cã Rb=11.5 Mpa, Rbt=0,9 Mpa; Cèt thÐp däc nhãm CII cã Rs=280 Mpa, Rsc=280 Mpa, cèt ®ai nhãm CI cã Rsw=175 Mpa Tra phơc lơc 9, víi hƯ số điều kiện làm việc bê tông gb2=1.0 ;Hệ số hạn chế vùng nén R=0.623;R=0.429 a.Với mô men âm: Tính theo tiết diên hình chữ nhật b=300mm, h=750mm.Giả thiết a=50mm chiều cao h0 = 750-50 = 700mm -T¹i gèi tùa B cã momen Mmg = 298,6 kNm αm = M 298,6 *106 = = 0,176 < α R = 0.429 Rbbh02 11.5*300*7002 Tra b¶ng phơ lơc10 cã ζ = 0.902 As = KiÓm tra: M 298,6*106 = = 1658mm Rsς h0 280*0.902*700 µ= 1685 = 0.24 % > àmin 300*700 hợp lí b.Với mô men dơng : Tính theo tiết diện chữ T cánh nằm vùng nén , lấy hf=80 mm Nhịp dự kiến lấy a =50mm ,h0 =750-50=700 mm Độ vơn cánh Sf lấy không lớn gia trị bé trị số sau: -Một nửa khoảng cách thông thủy hai dầm phụ cạnh : 0.5*l0= 0.5*2,5 = 1250 mm (do hf>0.1*h , víi h=750mm vµ khoảng cách dầm ngang 2,4 m) 1 ld = 5700 = 950 m 6 Vëy Sf ≤ ( 1,25 ; 0,95 )m = 0,95 m Chän Sf =950 mm vËy bỊ réng c¸nh bf= b + S f = 300 + 2*950 = 2200 mm Mf = Rbbfhf(h0-0.5*hf) =11.5*2200*80mm*(700-0.5*80) = 1578 kNm ®ã trục trung hoà qua cánh Tính theo tiết diện SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 30 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I b=bf=2200mm ,h=750 mm, a=50mm, h0=700mm *Tại nhịp biên với M+= 282,4 kNm; m = M 282, 4*106 = = 0.023 < α R = 0.429 Rbb f h02 11.5*300*700 Tra b¶ng phơc lơc 10 cã ζ = 0.988 M 282, 4*106 As = = = 1458 mm Rsς h0 280*0.988*700 KiĨm tra: µ= 1458 = 0, 68% > àmin 300*700 hợp lí Tính toán tơng tự cho nhịp gối lại, ta lập thành Bảng tính bố trí cốt thép dọc cho dầm nh sau: Tiết diện nhịp biên Gối B Giữa nhịpBC Gối C Giữa nhịpCD As tính to¸n( mm ) 1458 1658 869 1524 631 Cèt thÐp 3ϕ 25 2ϕ 28 + 1ϕ 25 2ϕ 25 2ϕ 25 + 1ϕ 28 2ϕ 22 DiÖn tÝch( mm ) 1472 1721 981 1596 760 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 31 750 750 300 300 300 80 80 300 300 80 300 80 300 80 80 80 750 ĐỒ ÁN: BTCT I 80 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH 300 Bố trí cốt thép chịu lực tiết diện dầm a.Tính cốt đai cốt xiên p Bên phải gối A, dầm có lực cắt QA = 112,8 kN t Bên trái gối B, dầm có lực cắt QB = 185,6 kN p Bên phải gối B, dầm có lực cắt QB = 166,6 kN t Bên trái gối C, dầm có lực cắt QB = 152,2 kN p Bên phải gối C, dầm có lùc c¾t QB = 160,2 kN t TÝnh víi lùc cắt QB = 185,6 kN Trong đoạn bố trí cốt đai không bố trí cốt xiên Kiểm tra điều kiện (11), tính toán cốt thép chịu lực xem có thỏa mản: Qbmin=b3Rbtbh0 hay không? SV: HONG TIN DNG TRANG: 32 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I Qbmin=ϕb3Rbtbh0=0.6*0.90*300*700=113,4 kN ®k: 0.3Rbbh0=0,3*11,5*300*700= 724,5 kN t Qbmin < QB = 185,6 450 mm Sct = min( h / 3;500) = (250;500) = 200 mm S max = φb Rbt bh02 1,5*0.9*300*7002 = = 732 mm Qmax 271, Vậy chọn khoảng cách cèt ®ai :s = min(216; 250; 732 ) = 216 m VËy chän : ϕ 8, a = 200mm 175.100 = 87,5 200 Qsw = 87,5*1, = 122,5 kn qsw = Khả kháng cắt tiết diện nghiêng lµ: QU = Qb + Qsw = 113,56 + 122,5 = 236 > Qmax = 185, kN V©y víi cách bố trí cốt đai: 8, a = 200mm đảm bảo điều kiện tiết diện nghiêng 7.Tính vẽ hình bao vật liệu Tại nhịp biên momen dơng, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề réng c¸nh b=bf =2200 mm , bè trÝ cèt thÐp 3ϕ 25 , diƯn tÝch As= 1472 mm2 Líp bª tông bảo vệ 30mm, a =(30+0.5*25) mm = 42mm, h0= (750-42)mm =708 mm ξ= Rs As 280*1472 = = 0, 023 Rb b f h0 11,5* 2200*706 x = xh0 =0.023*708 mm =19,05 mm < hf=80mm Trơc trung hßa ®i qua c¸nh SV: HỒNG TIẾN DŨNG TRANG: 34 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I ζ = − 0.5ξ =1-0.5*0.023 = 0.989 Mtd=RsAs ζ h0=280Mpa*1472 mm2*0.989 *709 mm = 292*106 Nmm=292 kNm Tại gối B, mô men âm tiết diện chữ nhật, bxh =300x750, bố trí cèt thÐp: Hµng ngoµi 2ϕ 28 + 1ϕ 25 diƯn tÝch As1= 1721 mm2., a = 30+28/2 =44 mm h0=(750-44 )mm =706mm ξ= Rs As 280*1742 = = 0,198 < ξ R Rbb f h0 11,5*300*706 ζ = − 0.5ξ =1-0.5*0.169 =0,901 Mtd=RsAs ζ h0=280 Mpa*1721mm2*0.901 *708 mm =306*106 Nmm = 306 kNm Kết tính toán khả chịu lực ghi bảng sau, trờng hợp tiết diện đặt cốt thép đơn ( với tiết diện chịu mô men dơng thay b = bf ) = Rs As ; ζ = − 0.5ξ ; Rbb f h0 Mtd=RsAs h0 Bảng khả chịu lực c¸c tiÕt diƯn SV: HỒNG TIẾN DŨNG TRANG: 35 TRƯỜNG: H LNG TH VINH Tiết diện Số lợng diện tích cốt thép (mm2) nhịp biên 25 ;-As=1472 Cạnh nhịp biên h0 (mm) x Mtd (kNm) Cắt 125-còn 225 Gối B N: BTCT I Giữa nhịp BC 0,023 0,988 291 706 0,016 0,992 194 2ϕ 28 + 1ϕ 25 -> As = 1721 708 0,198 0,901 306 cắt 125 lại 228 Cạnh gối B 706 708 0,142 0,929 226 708 0,015 0,992 194 708 0,183 0908 287 708 0,113 0,944 183,4 709 0,012 0,994 150 As=981 As=1231 2ϕ 25 ; As=981 Gèi C 2ϕ 25 + 28 ,-> As = 1596 Cạnh gối C cắt 128 lại 225 As=981 Giữa nhịp CD 22 ;,-> As = 760 b Xác đinh mặt cắt lí thuyết +Cốt thép số (đầu bên trái, gần gối A): sau cắt cốt thép số 7, tiết diện gần gối A, nhịp thứ hai lại cốt thép số 6(225) phía trên, khả chịu lực thớ dới 194 kNm Biểu đồ bao vật liệu cắt biểu đồ bao mô men điểm H, mặt cắt lí thuyết cốt thÐp sè B»ng quan hƯ h×nh häc cđa tam giác đồng dạng HDB, ODC, xác định khoảng cách từ điểm H tới mép gối B 1720 mm (h×nh vÏ) SV: HỒNG TIẾN DŨNG TRANG: 36 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I 2500 1300 500 1410 750 1840 2340 Mặt cắt lí thuyết Xác dịnhđoạn kéo dài cốt thép số 7(ở bên trái) Tại khu vực cốt đai s=200 có lực cắt đo đơc Q= 194 = 112 kN 1, 74 W= Q R A + 5d ≥ 20d ma qsw = sw sw = 175.100 = 87,5kN / m 2q sw S 200 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 37 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH W= ĐỒ ÁN: BTCT I 112 + 5*0, 025 = 750mm ≥ 20d = 500mm 2*87,5 Lấy tròn W= 750mm Tiến hành tơng tự cho cốt thép khác ta có kết ghi bảng sau: Cốt thép Mặt cắt lí thuyết Đoạn kéo dài Cốt thép số (đầu bên trái) Cách mép phải A 1720 mm W2p= 750 mm Cốt thép số (đầu bên phải) Cách mép tráI gối B 1930 mm W2p= 780 mm Cốt thép số 3(đầu bên phải) Cách mép trái gối B 500 mm W4p= 800 mm Cốt thép số 3(đầu bên trái) Cách trơc gèi B lµ 750 mm W5= 660mm Cèt thÐp số 5(đầu bên phải) Cách mép trái gối C 880 mm W4p=360 mm Cốt thép số 5(đầu bên trái) Cách trục gối C 550 mm W5= 600mm 8.Cốt thÐp cÊu t¹o Cèt thÐp sè (2φ14): Cèt thÐp đợc sử dụng để làm cốt giá nhịp biên, đoạn mô men âm Diện tích cốt thép 308mm2, không nhỏ 0.1%bh0=0.1%*300*655=197 mm2 Cốt thép số 10 (214): Cốt thép đợc sử dụng làm cốt thép phụ đặt thêm mặt bên suốt chiều dài dầm, chiều cao dầm 700mm, đảm bảo để khoảng cách lớp cốt thép dọc không nhỏ 400 mm Diện tích cốt thép 308mm2 không nhỏ 0.1%bh0=0.1%*300*655=197 mm2 SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 38 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I 9.biĨu ®å bao vËt liƯu SV: HOÀNG TIẾN DŨNG TRANG: 39 ... 750 ĐỒ ÁN: BTCT I 80 TRƯỜNG: ĐH LƯƠNG THẾ VINH 300 Bè trÝ cèt thép chịu lực tiết diện dầm a .Tính cốt đai cốt xiên p Bên phải gối A, dầm có lực cắt QA = 112,8 kN t Bên trái gối B, dầm có lực cắt... LƯƠNG THẾ VINH ĐỒ ÁN: BTCT I III .Tính dầm phụ 1 .Sơ đồ tính Dầm phụ dầm bốn nhịp liên tục đối xứng Xét nửa bên trái dầm (hình vẽ) Dầm gối lên tờng đoạn không nhỏ 220mm Trong tính toán lâySd=220mm,... BTCT I III .Tính dầm 1 .Sơ đồ tính Dầm dầm năm nhịp liên tục đối xứng Xét nửa bên trái dầm (hình vẽ) Tiết diện dầm hdc=750mm ,bdc=300mm, bề rộng cột bc=400mm, đoạn kê lên tờng chiều dày tờng bt=340mm