GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân PHẦN I THIẾT KẾ MẠNG TRUYỀN TẢI SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -1- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân MỞ ĐẦU PHÂN TÍCH NGUỒN VÀ PHỤ TẢI 1- Thu thập số liệu phân tích phụ tải : Phụ tải điện số liệu ban đầu để giải vấn đề tổng hợp kinh tế kỹ thuật phức tạp thiết kế mạng điện Xác định phụ tải điện giai đoạn thiết kế hệ thống nhằm mục đích vạch sơ đồ, lựa chọn kiểm tra phần tử mạng điện máy phát, đường dây, máy biến áp tiêu kinh tế kỹ thuật Vì việc phân tích phụ tải chiếm vị trí quan trọng cần thực cách chu đáo Việc thu thập số liệu phụ tải chủ yếu để nắm vững vị trí yêu cầu hộ tiêu thụ lớn, dự báo nhu cầu tiêu thụ, phát triển phụ tải tương lai Có nhiều phương pháp dựa sở khoa học để xác định phụ tải điện Ngoài cần phải có tài liệu đặc tính vùng, dân số mật độ dân số, mức sống dân cư khu vực, phát triển công nghiệp, giá điện…, tài liệu khí tượng, địa chất, thuỷ văn, giao thông vận tải Những thông tin ảnh hưởng đến dự kiến kết cấu sơ đồ nối dây mạng điện lựa chọn Căn vào yêu cầu cung cấp điện, phụ tải phân làm cấp : - Cấp : bao gồm phụ tải quan trọng Việc ngưng cung cấp điện cho phụ tải gây nguy hiểm cho tính mạng người, thiệt hại đến sản xuất, ảnh hưởng đến an ninh quốc phòng Vì phải bảo đảm cung cấp điện liên tục, nên đường dây phải bố trí cho đảm bảo cung cấp có cố mạng điện Chú ý tất thành phần tiêu thụ điện phụ tải yêu cầu phải cung cấp điện liên tục, cắt bớt phần nhỏ thành phần không quan trọng phụ tải để đảm bảo cung cấp trường hợp có cố nặng nề mạng điện - Cấp hai : bao gồm phụ tải quan trọng việc điện gây giảm sút số lượng sản phẩm Vì mức độ đảm bảo cung cấp điện an toàn liện tục cho phụ tải cần cân nhắc định - Cấp ba : bao gồm phụ tải không quan trọng, việc điện không gây hậu nghiêm trọng Trong trường hợp không cần phải xét đến phương tiện dự trử để đảm bảo cung cấp Tuy phân làm ba cấp phụ tải nghiên cứu sơ đồ nên tận dụng điều kiện đảm bảo mức độ cung cấp điện cao cho tất phụ tải kể phụ tải cấp ba Thời gian sử dụng công suất cực đại Tmax cho phụ tải chủ yếu sản xuất sau : ca : Tmax = 2400 – 3000 giờ/năm ca : Tmax = 3000 – 4000 giờ/năm ca : Tmax = 4000 – 7700 giờ/năm Ngoài theo phát triển sản xuất hệ thống điện mà việc xác định Tmax phải xét cách toàn diện qua liên quan đến qui luật phát triển phụ tải SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -2- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân Công suất phụ tải dùng để tính toán thiết kế tổng công suất đặt thiết bị xí nghiệp, nhà máy, thiết bị gia dụng mà phải kể đến hệ số sử dụng tất máy móc sử dụng lúc mà phụ thuộc vào trình công nghệ Nhiều phương pháp để xác định phụ tải tính toán qua hệ số dựa vào kinh nghiệm hay dựa vào thống kê đưa nhằm có số liệu tin cậy ban đầu dùng cho thiết kế Phụ tải tiêu thụ điện thay đổi theo đồ thị phụ tải số liệu dùng cho tính toán phụ tải cực đại Pmax coi phụ tải tính toán Ptt , vào thời gian thấp điểm phụ tải có trị số Pmin Ngoài phụ tải cực đại phụ tải vùng có phân tán nghóa xảy không đồng thời nên xác định phụ tải tổng toàn mạng điện phải xét đến hệ số đồng thời, từ ước tính khả nguồn cung cấp 2- Phân tích nguồn cung cấp điện : Trong thiết kế môn học thường cho nhà máy điện cung cấp cho phụ tải vùng yêu cầu thiết kế từ góp cao áp trạm tăng áp nhà máy điện trở đi, nên không cần phân tích nguồn cung cấp điện Tuy giả thiết loại nguồn cung cấp để giới thiệu cho đồ án Nguồn lưới điện quốc gia mà mạng điện thiết kế cung cấp từ góp hệ thống, nhà máy nhiệt điện, nhà máy thuỷ điện, giả thiết nguồn nhiên liệu cho nhà máy nhiệt điện, thuỷ cho nhà máy thuỷ điện…có sẵn Nguồn điện giả thiết cung cấp đủ công suất tác dụng theo nhu cầu phụ tải với hệ số công suất qui định Điều cho thấy nguồn không cung cấp đủ yêu cầu công suất phản kháng việc đảm bảo nhu cầu điện phản kháng thực trình thiết kế cách bù công suất kháng phụ tải mà không cần phải từ nguồn SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -3- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân CHƯƠNG CÂN BẰNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Cân công suất hệ thống điện nhằm xét khả cung cấp nguồn cho phụ tải thông qua mạng điện 1.1 Cân công suất tác dụng : Cân công suất tác dụng cần thiết để giử tần số hệ thống Biểu thức cân công suaát : PF = mPpt + Pmd + Ptd + Pdt (1) : PF -tổng công suất tác dụng phát máy phát điện nhà máy hệ thống m- hệ số đồng thời Xác định hệ số đồng thời khu vực phụ thuộc vào tình hình thực tế phụ tải : m= (0,8-0,85) Ppt –tổng phụ tải tác dụng cực đại hộ tiêu thụ: Ppt = Pimax = 20+20+15+15+25= 95 MW m Ppt = 0,8* 95= 76 MW Pmd –tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp Tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp trường hợp mạng cao áp khoảng (8-10%) mPpt : Pmd = 10% m.Ppt = 0,1* 0,8* 95 = 7.6 MW Ptd –tổng công suất tự dùng nhà máy điện, tính theo phần trăm (mPpt + Pmd) Đối với nhà máy điện khác có hệ số tự dùng khác :  Nhà máy nhiệt điện :3-7%  Nhà máy thuỷ điện :1-2% p dụng cho nhiệt điện : Ptd = 5%(mPpt + Pmd) = 0,05(0,8.95 + 7.6) = 4.18 MW Pdt –toång công suất dự trữ Gồm có :  Dự trữ cố thường lấy công suất tổ máy lớn hệ thống điện SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -4- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân  Dự trữ phụ tải dự trù cho phụ tải tăng bất thường dự báo : 2-3% phụ tải tổng  Dự trữ phát triển nhằm đáp ứng phát triển phụ tải 5-15 năm sau Tổng quát dự trữ hệ thống lấy 10-15% tổng phụ tải hệ thống : Pdt =15%.Ppt = 0,15* 95= 14.25 MW  PF = mPpt + Pmd + Ptd + Pdt = 76+7.6+4.18+14.25 = 102.03 MW 1.2 Cân công suất phản kháng : Cân công suất phản kháng nhằm giử điện áp bình thường hệ thống Cân công suất phản kháng biểu diển biểu thức : QF + Qbuø = mQpt + Qmba + QL - QC + Qtd + Qdt Trong : (2) QF –tổng công suất phát máy phát điện : QF = PF tgF (tgF suy từ hệ số công suất cos máy phát điện ) QF = PF tgF = 102.03* 0.75 = 76.52 MVAr mQpt –toång phụ tải phản kháng mạng điện có xét đến hệ số đồng thời : mQpt = m(P1tg1 + P2tg2 +…+ P8tg 8)= 0,8* 75.15 = 60.12 MVAr Qbù –tổng dung lượng cần bù để cân công suất Qmba –tổng tổn thất công suất máy biến áp ước lượng : Qmba = (8 –12%) Spt Spt = ( Ppt )  ( Q pt ) = 95  75.15 = 121.13 MVA  Qmba = (8 –12%) Spt = 10% * 121.13= 12.113 MVAr QL –tổng tổn thất công suất kháng đoạn đường dây mạng điện Với mạng điện 110KV tính toán sơ coi tổn thất công suất phản kháng cảm kháng đường dây công suất phản kháng điện dung đường dây sinh : QL - QC = Qtd –toång công suất tự dùng nhà máy điện hệ thống : Qtd=Pdt tgt d = 4.18* 0,75= 3.135 MVAr Qdt –tổng công suất phản kháng dự trữ hệ thống : Qdt = (5-10%)Qpt Qdt = 0,1* 75.15 = 7.515 MVAR (2)  Qbuø = mQpt + Qmba + QL - QC + Qtd + Qdt - QF = 60.12+12.113+3.135+7.515-76.52= 6.36 MVAr Như phải bù công suất kháng cho hệ thống Việc tính toán xác phân bố thiết bị bù tính phần cân xác công suất hệ thống Trong phần thực bù sơ theo nguyên tắc : bù ưu tiên cho phụ tải xa, cos thấp bù đến cos’= 0,9-0,95 Công suất bù sơ cho phụ tải thứ i tính nhö sau: Qbi = Pi (tgi - tgi’) Sao cho :  Qbi = Qbù BẢNG SỐ LIỆU PHỤ TẢI TRƯỚC VÀ SAU KHI BÙ SƠ BỘ : STT P (MW) 20 20 15 SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ Q (MVAr) 15 15 13.228 cos 0,8 0,8 0,75 Qøbuø (MVAr) 0 -5- Q-Qbuø (MVAr) 15 15 10,228 S’ (MVA) 25 25 18,139 cos’ 0,8 0,8 0,826 LUAÄN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối 15 25 Qbi = 6,36 MVAr 13.228 18.75 Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân 0,75 0,8 1,36 11,228 17,39 18,72 30,45 0,801 0,821 CHƯƠNG DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT 2.1 Lựa chọn điện áp tải điện : Cấp điện áp tải điện phụ thuộc vào công suất khoảng cách truyền tải Vì chưa có sơ đồ nối dây cụ thể sơ vẽ số đường dây hình tia nối từ nguồn đến phụ tải xa có công suất tiêu thụ lớn Dựa vào công thức Still tìm điện áp tải điện : U= 4,34 l  0,016 P Trong : U- điện áp tải điện (kV) P- công suất truyền tải (kW) l- khoảng cách truyền tải (km) Sơ đồ nguồn N1 10km cho khoảng chia Taûi 1: lN-1= 40  30 = 50 km UN-1= 4,34 50  0,016.20.10 = 8,481 kV SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -6- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân Tải 2: lN-2= 10  50 = 50,991km UN-2= 4,34 50,991  0,016.20.10 = 83,593 kV Taûi : lN-3 = 10  40 = 41,231 km UN-3= 4,34 41,231  0,016.15.10 = 72,781 kV Taûi : lN-4 = 20  30 = 36,055 km UN-3 = 4,34 36,055  0,016.15.10 = 72,108 kV Taûi : lN-5 = 30  50 = 58,309 km UN-5 = 4,34 58.309  0,016.25.10 = 92,911 kV Vậy chọn cấp điện áp chung U= 110 kV 2.2 Chọn sơ đồ nối dây mạng điện : Sơ đồ nối dây mạng điện phụ thuộc nhiều yếu tố : số lượng phụ tải, vị trí phụ tải, mức độ liên tục cung cấp điện, công tác vạch tuyến, phát triển mạng điện… Trong phạm vi đồ án thiếu số liệu khảo sát thực tế nên tạm thời nối điểm để có phương án dây Các phụ tải yêu cầu cung cấp điện liên tục nên phương án phải đường dây lộ kép hay mạch vòng kín Các phương án cụ thể sau : * Phương án 1: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -7- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân N *Phương án 2: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -8- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân N *Phương án 3: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -9- LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân N Trên sở phương án tính toán để tìm phương án tối ưu cho khu vực A-Chọn tiết diện dây : Đối với mạng truyền tải cao áp chọn dây theo mật độ dòng kinh tế jkt Tuỳ theo giá trị Tmax có mật độ dòng kinh tế jkt (A /mm2) tương ứng : Loại dây dẩn trần Thời gian Tmax (h /năm) 1000-3000 3000-5000 Đồng 2,5 2,1 Nhôm hay nhôm lõi thép 1,3 1,1 S max Gọi Imax dòng điện phụ tải cực đại : Imax = 3U dm >5000 1,8 1,0 Smax –dòng công suất cực đại đường dây I Suy : Fkt = max j kt I Đối với đường dây lộ kép : Fkt = max j kt  Choïn jkt = 1,1 A /mm2 1-Chọn tiết diện dây cho phương án 1: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ NGHIỆP - 10 - LUẬN VĂN TỐT GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân Do giá trị cospb không thay đổi nên số sụt áp không thay đổi Nên ta có số sụt áp phụ tải phân bố K%pb =8,652.10-5% Sụt áp đoạn mạch sau buø: U% = U%tt + U%pb = K%tt.stt.S’tt + K%pb.spb.Spb U% = 8,652.10-5%.7.900 +8,652 10-5-%* 300 U% =0,545% + 0,069% =0,614% b Đoạn – 4 Spb Qññ4-5 Stt – Qb4 Spb = 240 + j180 (kVA) Stt = 400 + j300 (kVA) Sññ4-5 = = 0,8.(900+300)+0,6(900+300)j=960+j720(kVA) Qb4 =807,153(kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –4 sau bù: S’tt = (960  400)  (720  300  807,153)  1376,585(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau buø : P' 1360 cos’tt = tt   0,987 S ' tt 1376,5851 Hằng số sụt áp sau buø: 0,27.0,987  0,338.0,154 K%tt = * 100  6,581.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn mạch sau buø: U% = U%tt + U%pb = K%tt.stt.S’tt + K%pb.spb.Spb U% =6,581.10-5%.3.1376,585 +8,652-5%*3/2.300 U% = 0,271% + 0,038%= 0,309% c.Đoạn –3 Stt –Qb3 Sđđ3-4 Stt = 160 + j120 (kVA) Sññ3-4 = 960+240+400+j720+j300+j180-j807,153(kVA) Sññ3-4 = 1600 + j392,847(kVA) Qb3 = 146,304(kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –3 sau bù: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ NGHIỆP - 133 - LUẬN VĂN TỐT GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối S’tt = Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân (1600  160)  (392,847  120  146,304)  1797,763(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau bù : P' 1760 cos’tt = tt   0,978 S ' tt 1797,763 Haèng số sụt áp sau bù: 0,27.0,978  0,338.0,203 K%tt = 100  6,873.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn mạch sau bù: U% = 6,873.10-5%.3.1797,763 = 0,371% c Đoạn – 2 Spb Qđđ2-3 Stt – Qb2 Spb = 160 + j120(kVA) Stt = 1320 + j990 (kVA) Sññ2-3 = 1600+160+j120+j392,847-j146,304=1760+j366,543(kVA) Qb2 = 759,274 (kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –2 sau bù: S’tt = (1760  1320)  (366,543  990  759,274)  3136,806(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau bù : P' 3080 cos’tt = tt   0,981 S ' tt 3136,806 Hằng số sụt áp sau bù: 0,27.0,981  0,338.0,189 K%tt = 100  6,792.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn mạch sau bù: U% =6,792.10-5%.3.3136,806 +8,652.10-5%.3/2.200 U% = 0,639% + 0,025% = 0,664% d Đoạn N –1 N Stt –Qb1 Sđđ1-2 Stt = 80 + j60 (kVA) Sññ1-2 = 1760+j366,543+160+j120+1320+j990-j759,274 (kVA) Sññ1-2 = 3240+j717,269(kVA) Qb3 =78,63(kVAr) SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ NGHIỆP - 134 - LUẬN VĂN TỐT GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn N –1 sau buø: S’tt = (3240  80)  (717,269  60  78,63)  3392,712(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau bù : P' 3320 cos’tt = tt   0,978 S ' tt 3392,712 Hằng số sụt aùp sau buø: 0,27.0,978  0,338.0,205 K%tt = 100  6,887.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn mạch sau bù: U% = 6,887.10-5%.3.3392,712 = 0,701% Tổng sụt áp toàn phát tuyến sau bù: U%= 0,614+ 0,309 +0,371+ 0,664+ 0,701 U% =2,659% SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ NGHIỆP - 135 - LUẬN VĂN TỐT GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY Đề tài:Thiết kế mạng truyền tải phân phối BẢNG TÍNH TOÁN SỤT ÁP TRÊN PHÁT TUYẾN SAU KHI BÙ KINH TẾ Tổng sụt áp toàn phát tuyến V%pt = 2659% (r0  0,27 / km; x0  0,338 / km) stt km Spb kVA cos  pb 0,8 300 1376,585 1797,763 3136,806 0,987 0,978 0,981 3 3392,712 0,978 Loại dây L km R  X  Stt kVA cos  tt 4-5 AC-120 1,89 2,366 900 3-4 2-3 1-2 AC-120 AC-120 AC-120 3 0,81 0,81 0,81 1,014 1,014 1,014 N-1 AC-120 0,81 1,014 Đoạn - 136 - V pb V % % % 0,068 0,614 Ktt 10-5% Kpb 10-5% 0,8 2,67 8,652 8,652 0,545 300 0,8 1,5 8,652 200 0,8 1,5 6,589 6,873 6,792 0,271 0,371 0,639 6,887 Toång sụt áp toàn phát tuyến V %  2,659% SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ Vtt Spb km LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 8,652 0,701 0,038 0,025 0,309 0,371 0,664 0,701 GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối CHƯƠNG V BÙ ỨNG ĐỘNG LÚC PHỤ TẢI CỨC TIỂU VÀ SỤT ÁP SAU KHI BÙ 5.1Tính toán cho phát tuyến a Đoạn 4-5 Spbmin = 120 (KVA) Sttmin = 360 (KVA) Qb5 = (kVAr) Ta coù: Spbmin = 96 + j72 (kVA) Sttmin = 288 + j216 (kVA) Qb6 = (kVAr) Công suất phụ tải tập trung đoạn –6: S’tt =  288  (216  0)  4360 (kVA) P' 288 cos’tt = tt   0,8 S 'tt 360 Dung lượng bù cần bù cho đoạn 4-5: Q = Qpbmin – P* tg Q =216 –288.0,75 = 0(kVAr) SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ - 149 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối Dung lượng bù cần cắt bớt phụ tải cực tiểu: Qb,ư = (kVAr) Hằng số sụt áp sau bù: ' ' r cos  tt  x0 sin  tt K%tt = 100% U ñm 1000 0,27.0,8  0,338.0,6 K%tt = 100  8,652.10 5 % 22 1000 Do giaù trị cospb không thay đổi nên số sụt áp không thay đổi Nên ta có số sụt áp phụ tải phân bố K%pb =8,652.105 % Sụt áp đoạn mạch sau bù: U% = U%tt + U%pb = K%tt.stt.S’tt + K%pb.spb.Spb =8,652.10-5%.7.288/0,8+8,652 10-5%.8/3.120 =0,218%+0,027%=0,488% b Đoạn – 4 Spb Qđđ4-5 Stt – Qb4 Spb = 96+ j72 (kVA) Stt = 160 + j120 (kVA) SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ - 150 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối Sđđ4-5 = 96+j72+288+j216=384+j288 (kVA) Qb4= 807,153 (kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –4 : S’tt = (384  160)  (288  120  807,153)  674,728(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau bù : P' 544 cos’tt = tt   0,806 S 'tt 674,728 Dung lượng bù cần bù cho đoạn –4: Q = Qttmin – P* tg Q = (288 +120) – 544.0,733 =9,248 (kVAr) Dung lượng bù cần cắt bớt phụ tải cực tiểu: Qb,ư = 807,153-9.248 =797,905 (kVAr) Hằng số sụt aùp sau buø: 0,27.0,806  0,338.0,591 K%tt = 100  8,623.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn – lúc phụ tải cực tiểu: U% = U%tt + U%pb = K%tt.stt.Stt + K%pb.spb.Spb 544 U% = 8,623.10-5%.3 + 8,652.10-5%.3/2*120 0,806 U% = 0,174% + 0,015% = 0,189% c Đoạn –3 Stt –Qb3 SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Sđđ3-4 - 151 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối Stt = 64 + j48 (kVA) Sññ3-4 = 384+j288+96+j72+160+j120-j807,153 (kVA) Sññ3-4 = 640-j327,153 (kVA) Qb3 = 146,304(kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –3 : S’tt = (640  64)  (327,153  48  146,304)  822,575(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau buø : P' 704 cos’tt = tt   0,855 S 'tt 822,575 Dung lượng bù cần bù cho ñoaïn –4: Q = Qttmin – P* tg Q = (-327,153+48) – 704.0,604= -706,181 (kVAr) Dung lượng bù cần cắt bớt phụ tải cực tiểu: Qb,ư = 146,304+706,618 = 852,922 (kVAr) Hằng số sụt áp đoạn mạch: 0,27.0,855  0,338.0,518 K%tt = 100  8,387.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn mạch : 704 U% = 8.387.10-5%.3 = 0,206% 0,855 d Đoạn – 2 Spb Stt – Qb2 SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Qđđ2-3 - 152 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối Spb =64 + j48 (kVA) Stt = 528 + j396 (kVA) Sññ2-3 = 640-j327,153+528+j396-j146,304=1168-j77,457 (kVA) Qb2 = 759,274(kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn –2 : S’tt = (1160  528)  (77,457  396  759,274)  1752,329(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau bù : P' 1696 cos’tt = tt   0,967 S 'tt 1752,329 Cần điều chỉnh lượng bù cho cos = 0,95 hay tg = 0,328 Dung lượng bù cần bù cho đoạn –2: Q = Qttmin – P* tg Q = (-77,457 + 396) – 1696.0,328 = -237,745 (kVAr) Dung lượng bù cần cắt bớt phụ tải cực tiểu: Qb,ư =759,274+237,745 = 997,019(kVAr) Hằng số sụt áp sau buø: 0,27.0,95  0,338.0,312 K%tt = 100  7,478.10 5 % 22 2.1000 Sụt áp đoạn – lúc phụ tải cực tiểu: U% = U%tt + U%pb = K%tt.stt.Stt + K%pb.spb.Spb 1696 U% = 7,478.10-5%.3 + 8,652.10-5%.3/2.80 0,95 SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ - 153 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối U% = 0,401%+ 0,01%= 0,411% e.Đoạn N –1 N Stt –Qb1 Sññ1-2 Stt = 32 + j24 (kVA) Sññ1-2 = 1168 -j77,457+64+j48+528+j396 –j759,274 (kVA) Sññ1-2 = 1760 –j392,731 (kVA) Qb3 = 78,63(kVAr) Tổng công suất phụ tải tập trung đoạn N –1 : S’tt = (1760  32)  (392,731  24  78,63)  1846,996(kVA) Giá trị cos’tt đoạn sau buø : P' 1792  0,97 cos’tt = tt  S 'tt 1846,996 Cần điều chỉnh lượng bù cho cos = 0,95 hay tg = 0,32868 Dung lượng bù cần bù cho đoạn –2: Q = Qttmin – P* tg Q = (-392,731+24) – 1792.0,328 = -956,507(kVAr) Dung lượng bù cần cắt bớt phụ tải cực tiểu: Qb,ư = 78.63+956,507=1035,137(kVAr) Hằng số sụt áp sau bù: SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ - 154 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối 0,27.0,95  0,338.0,312 100  7,478.10 5 % 22 2.1000 Suït áp đoạn mạch sau bù: 1792 U% = 7,478.10-5%.3 = 0,423% 0,95 Tổng sụt áp toàn phát tuyến phụ tải cực tiểu: U%= 0,488%+0,189%+0.206%+0,411%+0,423% U% = 1,717% K%tt = BẢNG TÍNH TOÁN SỤT ÁP TRÊN PHÁT TUYẾN SAU KHI BÙ ỨNG ĐỘNG SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ - 155 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS HUỲNH CHÂU DUY Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân phối stt km Spb kVA cos  pb 0,8 120 674,728 822,575 1752,329 0,806 0,855 0,967 3 1846,996 0,97 Loại dây L km R  X  Stt kVA cos tt 4-5 AC-120 1,89 2,366 4360 3-4 2-3 1-2 AC-120 AC-120 AC-120 3 0,81 0,81 0,81 1,014 1,014 1,014 N-1 AC-120 0,81 1,014 Đoạn - 156 - V pb V % % % 0,027 0,488 Ktt 10-5% Kpb 10-5% 0,8 2,67 8,652 8,652 0,218 120 0,8 1,5 8,652 80 0,8 1,5 8,623 8,387 7,478 0,174 0,206 0,404 7,478 Tổng sụt áp toàn phát tuyến V %  1,717% SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Vtt Spb km LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 8,652 0,423 0,015 0,01 0,189 0,206 0,411 0,423 GVHD : TS PHAN CHÂU DUY phối SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : TS PHAN CHÂU DUY phối SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : TS PHAN CHÂU DUY phối SVTH : ĐỖ ĐỨC HÀ Đề tài : Thiết kế mạng truyền tải phân LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ... SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ NGHIỆP - 15 - LUẬN VĂN TỐT GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài :Thiết kế mạng truyền tải phân Đường dây Mã hiệu Số lộ N-1 N-2 2-1 N-4 N-5 N-3 AC - 150 AC -1 20 AC - 70 AC - 70 AC -. .. 1: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -7 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài :Thiết kế mạng truyền tải phân N *Phương án 2: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -8 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề... HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài :Thiết kế mạng truyền tải phân N *Phương án 3: SVTH:ĐỖ ĐỨC HÀ -9 - LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD:Ths HUỲNH CHÂU DUY phối Đề tài :Thiết kế mạng truyền tải phân N Trên sở phương án