C C Á Á C GI C GI Ả Ả I PH I PH Á Á P X P X Ử Ử L L Í Í V V À À GIA C GIA C Ố Ố N N Ề Ề N Đ N Đ Ấ Ấ T Y T Y Ế Ế U U 1 Đệm cát 2Cọc vật liệu rời 3Cọc đất trộn vôi/cement 4 Gia tải trước 5 Giếng cát, bấc thấm + gia tải trước 6 Bơm hút chân không 4 2 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n 4.1 Đệm cát 4.1 Đệm cát BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng D f N t t h σ z 2 σ b t 1 p gl h đ b đ α b 4 3 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng ¾ Phương pháp gần đúng xác định ứng suất thẳng đứng 4 4 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng σ bt 1 + σ z 2 ≤ R tc (D f + h đ ) ≈ R II (D f + h đ ) σ bt 1 = γ D f + γ đ h đ σ z 2 : Ư/s do tải trọng ngoài tại đáy lớp đệm σ z 2 = k 0 p gl = k 0 (p - γ D f ) k 0 = f (l/b, z/b) ])([ * 21 DchDBAb k mm R đfz tc II +++= γγ b z : bề rộng móng tính đổi ¾ ĐK 1: Xác định h đ Xác định h đ 4 5 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng l N b z tc z 2 σ ∑ = - Móng băng aaFb 2 zz −+= z tc z N F 2 σ ∑ = -Móng chữ nhật 2 bl a − = ¾ ĐK 2: S = S đệm + S đất ≤ S gh 4 6 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng Một số vấn đề thi công lớp đệm cát - Đào bỏ hết lớp đất yếu - Dùng loại cát hạt to, trung, hàm lượng chất bẩn ≤ 3% -Rải từng lớp dày 20 – 30cm, tưới nước vừa đủ ẩm (W opt ) và đầm. -Cóthể thay cát bằng các loại đất tốt khác: cát pha sét lẫn sỏi, sỏi đỏ. 4 7 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n 4.2 Cọc vật liệu rời 4.2 Cọc vật liệu rời BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 4 8 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 4 9 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 4 10 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng [...]... (Carrilo, 1942) U = 1 − (1 − U v )(1 − U r ) BM Địa Cơ Nền Móng 30 4 Xữ lí và gia cố nền 4.3 Cọc đất trộn vơi/cement Nagaraj, 2002 BM Địa Cơ Nền Móng 31 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 32 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 33 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 34 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 35 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 36 ... rất dài chống lên nền đất cứng Khi cọc ngắn chống lên nền đất tốt Khi cọc ngắn chống lên nền đất yếu BM Địa Cơ Nền Móng 16 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 17 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 18 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.3 Vùng ảnh hưởng S S De De around soil S column a Cọc bố trí vng : De = 1,13 S Cọc bố trí tam giác: De = 1,05 S BM Địa Cơ Nền Móng 19 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.4 Tập trung... Các cơng trình chịu tải trọng khơng lớn trên nền đất yếu như: gia cố nền nhà kho, gia cố nền đường, gia cố đoạn đường vào cầu, gia cố nền các bến, bãi, thường sử dụng cọc vật liệu rời để gia cố nền - Điều kiện là cọc vật liệu rời phải chịu được tải trọng đứng và chất lượng làm cọc phải ổn định, đồng nhất BM Địa Cơ Nền Móng 15 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.2 Các cơ chế phá hoại của cọc vật liệu rời a Phá... lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 11 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 12 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 13 4 Xữ lí và gia cố nền σcol σsoil σ As As as = = As + Ac A S D S Area of Column, A column as = π ⎛D⎞ D 2 ⎜ ⎟ 4⎝S ⎠ as = Area of Soil, A soil a) Square patterns π ⎛D⎞ 2 ⎜ ⎟ 2 3⎝S ⎠ b) Triangular patterns BM Địa Cơ Nền Móng 14 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.1 Phạm vi sử dụng: - Các. .. phương ngang BM Địa Cơ Nền Móng 24 4 Xữ lí và gia cố nền Dựa theo cơ chế phá hoại cắt BM Địa Cơ Nền Móng 25 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 26 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.5.2 Sức chịu tải của nhóm cọc Terzaghi và Sowers BM Địa Cơ Nền Móng 27 4 Xữ lí và gia cố nền qult = σ 3 tg 2 β + 2 ctb tgβ σ3 = γ c Df + β = 45 + 0 γ c B tgβ 2 + 2 cu φtb 2 Góc ma sát tb của hỗn hợp đất- cọc φtb = tan −1 ( μ... Kivelo (1998) BM Địa Cơ Nền Móng 21 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.5 Sức chịu tải giới hạn 4.2.5.1 Cọc đơn Dựa theo cơ chế phá hoại phình trồi σ 3 = cFc' + qFq' Vesic σ 1 1 + sin φ = σ 3 1 − sin φ ( qult = cFc' + qFq' q= σ 1+σ 2+σ 3 3 sin φ )1 + sin φ 1− Ứng suất trung bình trong vùng phá hoại BM Địa Cơ Nền Móng 22 4 Xữ lí và gia cố nền BM Địa Cơ Nền Móng 23 4 Xữ lí và gia cố nền Gibson và Anderson ⎡ σ 3 =... s as tgϕ s ) Lực dính tb của hỗn hợp đất- cọc ctb = (1 − a s ) cu BM Địa Cơ Nền Móng 28 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.6 Độ lún S stone ⎛σo +σc ⎞ Cc ⎟H log⎜ = ⎟ ⎜ σ 1 + eo o ⎠ ⎝ σ c = μ cσ S stone S ⎛ σ o + μ cσ ⎞ ⎟ log⎜ ⎟ ⎜ σ o ⎝ ⎠ = ⎛σo +σ ⎞ log⎜ ⎜ σ ⎟ ⎟ o ⎝ ⎠ BM Địa Cơ Nền Móng 29 4 Xữ lí và gia cố nền Độ lún của nền đất theo thời gian S stone (t ) = U × S stone Độ cố kết trung bình (Carrilo, 1942) U =... trí tam giác: De = 1,05 S BM Địa Cơ Nền Móng 19 4 Xữ lí và gia cố nền 4.2.4 Tập trung ứng suất Ứng suất tác dụng lên đất: σc = σ [1 + (n − 1)as ] = μ cσ Ứng suất tác dụng lên cọc: nσ = μ sσ σs = [1 + (n − 1)a s ] Hệ số tập trung ứng suất σs n= σc BM Địa Cơ Nền Móng 20 4 Xữ lí và gia cố nền Method Stress reduction ratio (SRR) Reference μc = BS8006 Method ⎛ p ' ⎞⎤ 2 ⋅ s ⋅ (γH + q)(s - a) ⎡ 2 ⋅ ⎢s − a 2 . lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 4 14 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n Area of Soil, A soil Area of Column, A column b). không lớn trên nền đất yếu như: gia cố nền nhà kho, gia cố nền đường, gia cố đoạn đường vào cầu, gia cố nền các bến, bãi, thường sử dụng cọc vật liệu rời để gia cố nền. - Điều kiện là cọc vật. đỏ. 4 7 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n 4.2 Cọc vật liệu rời 4.2 Cọc vật liệu rời BM Đ BM Đ ị ị a Cơ N a Cơ N ề ề n M n M ó ó ng ng 4 8 X X ữ lí và ữ lí và gia c gia c ố ố n n ề ề n n BM