Bµi tËp lín KÕt cÊu thÐp Bé m«n KÕt cÊu BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Văn Trung Sinh viên : Trần Thanh Sang……………………. Lớp : Đường Bộ_K53 Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế một dầm chủ nhịp giản đơn trên cầu đường ôtô, mặt cắt chữ I dầm thép hàn trong nhà máy và lắp ráp mối nối công trường bằng bu lông CĐC, không liên hợp. I- Số liệu giả định: 1. Chiều dài nhịp dầm: L =…15… m 2. Số làn xe thiết kế: n L = 2 làn 3. Khoảng cách giữa các dầm chủ: S d = 2.2 m 4. Tĩnh tải bản bê tông cốt thép mặt cầu w DC2 = 8 kN/m 5. Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu w DW = 6. kN/m 6. Hoạt tải xe ôtô thiết kế: HL – 93 7. Số lượng giao thông trung bình hàng ngày/một làn: ADT = 1.5.×10 4 xe/ngày/làn 8. Tỷ lệ xe tải trong làn: k = 0.2 9. Hệ số phân bố ngang tính cho mô men: mg M = 0.55 10. Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt: mg V = 0.55 11. Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng: mg D = 0.55 12. Hệ số phân bố ngang tính cho mỏi: mg F = 0.55 13. Hệ số cấp đường: m = 1 14. Độ võng cho phép của hoạt tải: ∆ cp = L/800 15. Vật liệu: + Thép chế tạo dầm: Thép M270 cấp 345 + Bu lông CĐC: ASTM A325 16. Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN272-05 II- Yêu cầu về nội dung A- Tính toán 1. Chọn mặt cắt dầm tính các đặc trưng hình học. 2. Tính và vẽ biểu đồ bao nội lực bằng phương pháp đường ảnh hưởng. 3. Kiểm toán dầm theo các trạng thái giới hạn cường độ, sử dụng và mỏi. 4. Tính toán thiết kế sườn tăng cường. 5. Tính toán thiết kế mối nối công trường B – Bản vẽ 1. Vẽ mặt chính dầm, vẽ các mặt cắt đại diện. 2. Vẽ các mối nối. 3. Thống kê sơ bộ khối lượng vật liệu 4. Khổ giấy A1 1 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu I. Chọn mặt cắt dầm Mặt cắt dầm đợc chọn theo phơng pháp thử sai, tức là ta lần lợt chọn kích thớc mặt cắt dầm dựa vào kinh nghiệm và các quy định khống chế của tiêu chuẩn thiết kế rồi kiểm toán lại, nếu không đạt thì ta phải chọn lại và kiểm toán lại. Quá trình này đợc lập lại cho đến khi thoả mãn. 1. Chiều cao dầm thép Chiều cao dầm chủ có ảnh hởng rất lớn đến giá thành công trình, do đó phải cân nhắc kỹ khi lựa chọn giá trị này. Đối với cầu đờng ôtô nhịp giản đơn ta có thể chọn theo công thức kinh nghiệm sau: L 25 1 d , và ta thờng chọn L 12 1 20 1 d ữ= Ta có: 1/25L = 0.5 m 1/20L = 0.7 m 1/12L = 1.1 m Vậy ta chọn d =900 mm 2. Bề rộng cánh dầm Chiều rộng cánh dầm đợc lựa chọn sơ bộ theo công thức kinh nghiệm sau: b f = d 3 1 2 1 b f ữ= ta chọn: Chiều rộng bản cánh trên chịu nén: b c = 350 mm Chiều rộng bản cánh dới chịu kéo: b f = 350 mm 3. Chiều dày bản cánh và bản bụng dầm Theo quy định của quy trình (A6.7.3) thì chiều dày tối thiểu của bản cánh, bản bụng dầm là 8mm. Chiều dày tối thiểu này là do chống rỉ và yêu cầu vận chuyển, tháo lắp trong thi công. Ta chọn: Chiều dày bản cánh trên chịu nén: t c = 25 mm Chiều dày bản cánh dới chịu kéo: t t = 25 mm Chiều dày bản bụng dầm: t w = 14 mm Do đó chiều cao của bản bụng sẽ là: D = 850 mm Mặt cắt dầm sau khi chọn có hình vẽ: 2 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu 4. Tính các đặc trng hình học của mặt cắt Đặc trng hình học của mặt cắt dầm đợc tính toán và lập thành bảng sau: Mt ct A i (mm 2 ) h i (mm) A i .h i (mm 3 ) I oi (mm 4 ) A i. y i 2 (mm 4 ) I i (mm 4 ) Cỏnh trờn 8750 888 7765625 455729 1674804688 1675260417 Bn bng 11900 450 5355000 716479167 0 716479167 Cỏnh di 8750 13 109375 455729 1674804688 1675260417 Tng 29400 450 13230000 717390625 3349609375 4067000000 Trong đó: A=Diện tích (mm 2 ) h=Khoảng cách từ trọng tâm từng phần tiết diện dầm đến đáy dầm (mm) I o =Mômen quán tính của từng phần tiết diện dầm đối với trục nằm ngang đi qua trọng tâm của nó. h total =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm ( nhóm các phần tiết diện dầm) đến đáy bản cánh dới dầm (mm). h total = = )( ).( A hA y (mm). y=Khoảng cách từ trọng tâm từng bộ phận đến trọng tâm của mặt cắt dầm (mm) y= hy (mm). I total =I o +A.y 2 (mm 4 ). Từ đó ta tính đợc: Mt ct y bot y top y botmid y topmid S bot S top S botmid S topmid mm mm mm mm mm 3 mm 3 mm 3 mm 3 Dm thộp 450 450 438 438 9.0E+06 9.0E+06 9.3E+06 9.3E+06 Trong đó: 3 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu y bot =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đáy bản cánh dới dầm thép (mm) y top =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đỉnh bản cánh trên dầm thép (mm) y botmid =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh dới dầm thép (mm) y topmid =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh trên dầm thép (mm) s bot =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y bot s top =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y top s botmid =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y botmid s topmid =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y topmid 5. Tính toán trọng lợng bản thân dầm thép Diện tích mặt cắt ngang dầm thép A = 29400 mm 2 Trọng lợng riêng của thép làm dầm s = 78.5 kN/m 3 Trọng lợng bản thân dầm thép w DC1 = 2.31 kN/m II. Tính toán và vẽ biểu đồ bao nội lực 1.Tính toán M, V theo phơng pháp đờng ảnh hởng Chia dầm thành các đoạn bằng nhau. Chọn số đoạn dầm: N dd = 10 đoạn Chiều dài mỗi đoạn dầm: L dd = 1.2 m Tr số đờng ảnh hởng mômen đợc tính toán theo bảng sau: Mt ct x i (m) .a.h M i (m) A Mi (m 2 ) 1 1.200 1.080 7.020 2 2.400 1.920 12.480 3 3.600 2.520 16.380 4 4.800 2.880 18.720 5 6.000 3.000 19.500 Trong đó: X i =Khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah M i =Tung độ đah M i` A Mi =Diện tích đờng ảnh hởng M i Ta có hình vẽ đờng ảnh hởng mômen tại các mặt cắt dầm nh sau: 4 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu Hệ số điều chỉnh tải trọng tính cho TTGHCĐ lấy nh sau: 95.0= Mômen tại các tiết diện bất kì đợc tính theo công thức: Đối với TTGHCĐI: M i = ( ) [ ] { } MiMiLMWDDC AIMkLLLLmgww ++++ 175.175.15.125.1 Ư =M DC i +M WD i Ư +M LL i Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: M i = ( ) [ ] { } MiMiLMWDDC AIMkLLLLmgww ++++ 13.13.10.10.10.1 Ư =M DC i +M WD i Ư +M LL i Trong đó: LL L =Tải trọng làn rải đều (9.3 kNm) LL Mi =Hoạt tải tơng đơng ứng với đờng ảnh hởng Mi mg M =Hệ số phân bố ngang tính cho mômen W DC =Tải trọng rải đều do bản thân dầm thép và bản BTCT mặt cầu W DW =Tải trọng rải đều do lớp phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu 1+IM=Hệ số xung kích A Mi =Diện tích đờng ảnh hởng Mi k=Hệ số cấp đờng 10 3.0 2.880 2.520 1.920 1.080 Dah M5 Dah M4 Dah M3 Dah M2 Dah M1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 5 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu Mt ct x i (m) A Mi (m 2 ) LL Mi Truck .y i (kN.m) LL Mi Tandem .y i (kN.m) M i DC (kN.m ) M i DW (kN.m ) M i LL (kN.m ) M i C (kN.m) 1 1.2 7.020 268.662 227.395 85.93 50.02 232.62 368.563 2 2.4 12.480 465.323 406.112 152.76 88.92 405.87 647.557 3 3.6 16.380 589.985 536.148 200.50 116.71 519.77 836.981 4 4.8 18.720 658.854 617.396 229.14 133.38 584.41 946.940 5 6.0 19.500 681.192 649.855 238.69 138.94 605.58 983.207 Bảng trị số mômen theo TTGHCĐI Bng tr s mômen theo TTGHSD Mt ct x i (m) A Mi (m 2 ) LL Mi Truck .y i (kN.m) LL Mi Tandem .y i (kN.m) M i DC (kN.m) M i DW (kN.m) M i LL (kN.m) M i SD (kN.m) 1 1.2 7.020 268.662 227.395 72.36 35.10 181.90 289.357 2 2.4 12.480 465.323 406.112 128.64 62.40 317.37 508.418 3 3.6 16.380 589.985 536.148 168.84 81.90 406.44 657.181 4 4.8 18.720 658.854 617.396 192.96 93.60 456.99 743.550 5 6.0 19.500 681.192 649.855 201.00 97.50 473.53 772.038 Biểu đồ bao mômen cho dầm ở trạng thái giới hạn cờng độ:M (kN) Trị số đờng ảnh hởng lực cắt đợc tính toán theo bảng sau: Mt ct x i (m) .a.h V i (m) A Vi (m 2 ) A 1,Vi (m 2 ) 0 0.000 1.000 6.500 6.500 1 1.200 0.900 5.300 5.355 2 2.400 0.800 4.100 4.322 3 3.600 0.700 2.900 3.398 4 4.800 0.600 1.700 2.586 6 0,000 983.207 946.940 836.981 647.557 368.563 0,000 946.940 836.981 647.557 368.536 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu 5 6.000 0.500 0.500 1.885 Trong đó: X i =Khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah V i =Tung độ đờng ảnh hởng V i A Vi.I =Tổng đại số diện tích đờng ảnh hởng V i A Vi =Diện tích đờng ảnh hởng V i (phần diện tích lớn hơn) Ta có hình vẽ đờng ảnh hởng lực cắt tại các mặt cắt dầm nh sau: Lực cắt tại các tiết diện bất kì đợc tính theo công thức sau: Đối với TTGHCĐI: V i = ( ) [ ] { } ViViLVvWDDC AIMkLLLLmgAww ++++ 175.175.1)5.125.1( Ư =V DC i +V WD i Ư +V LL i Đối với TTGHSD: V i = ( ) [ ] { } ViViLVvWDDC AIMkLLLLmgAww ++++ 13.13.1)0.10.1(0.1 Ư =V DC i +V WD i Ư +V LL i Trong đó : LL Vi =Hoạt tải tơng ứng với đờng ảnh hởng V i mg v =Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt Bảng trị số lực cắt theo TTGHCĐI Mt ct x i (m) A Vi (m 2 ) A 1,Vi (m 2 ) LL Vi Truck .y i (kN) LL Vi Tandem .y i (kN) V i DC (kN) V i DW (kN) V i LL (kN) V i SD (kN) 7 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu 0 0.00 6.50 0 6.500 253.835 209.880 79.56 46.31 236.76 362.638 1 1.20 5.30 0 5.355 223.890 189.496 64.88 37.76 205.03 307.672 2 2.40 4.10 0 4.322 193.946 169.222 50.19 29.21 174.42 253.819 3 3.60 2.90 0 3.398 163.856 148.948 35.50 20.66 144.82 200.981 4 4.80 1.70 0 2.586 134.962 128.565 20.81 12.11 117.14 150.064 5 6.00 0.50 0 1.885 108.237 108.291 6.12 3.56 92.08 101.761 Bảng trị số lực cắt theo TTGHSD Mt ct x i (m) A Vi (m 2 ) A 1,Vi (m 2 ) LL Vi Truck .y i (kN) LL Vi Tandem .y i (kN) V i DC (kN) V i DW (kN) V i LL (kN) V i SD (kN) 0 0.00 6.50 0 6.500 253.835 209.880 67.00 32.50 170.90 270.397 1 1.20 5.30 0 5.355 223.890 189.496 54.63 26.50 147.99 229.126 2 2.40 4.10 0 4.322 193.946 169.222 42.26 20.50 125.90 188.659 3 3.60 2.90 0 3.398 163.856 148.948 29.89 14.50 104.53 148.925 4 4.80 1.70 0 2.586 134.962 128.565 17.52 8.50 84.55 110.577 5 6.00 0.50 0 1.885 108.237 108.291 5.15 2.50 66.46 74.117 Biểu đồ bao lực cắt cho dầm ở trạng thái giới hạn cờng độ : Q(kN) III. Kiểm toán dầm theo TTGHCĐI 3.1.Kiểm toán điều kiện chịu mômen 3.1.1.Tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép 101.761 307.672 150.064 200 .98 1 253 .81 9 362.638 253.819 307.672 101.761 1 5 0. 0 6 4 200.981 362.638 8 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu Ta lập bảng tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép tại mặt cắt giữa nhịp dầm theo TTGHCĐI nh sau: Mt ct M (N.mm) S bot (mm 3 ) S top (mm 3 ) S botmid (mm 3 ) S topmid (mm 3 ) f bot (MPa) f top (MPa) f botmid (MPa) f topmid (MPa) Dm thộp 9.8E+08 9.0E+06 9.0E+06 9.3E+06 9.3E+06 1.1E+02 1.1E+02 1.1E+02 1.1E+02 Trong đó: F bot =ứng suất tại đáy bản cánh dầm thép F top =ứng suất tại đỉnh bản cánh trên dầm thép F botmid =ứng suất tại điểm giữa bản cánh dới dầm thép F topmid =ứng suất tại điểm giữa bản cánh trên dầm thép 3.1.2.Tính mômen chảy của tiết diện Mômen chảy của tiết diện không liên hợp đợc xác định theo công thức sau: M y =F y S NC Trong đó: F y =Cờng độ chảy nhỏ nhất theo quy định của thép làm dầm S nc =mômen kháng uốn của tiết diện không liên hợp Ta có: F y = 345 MPa S NC =9.0 E+06 mm 3 M y =3.1E+09 Nmm 3.1.3.Tính mômen dẻo của tiết diện Chiều cao bản bụng chịu nén tại mômen dẻo đợc xác định nh sau: (A6.10.3.3.2) Với tiết diện đối xứng kép, do đó: D cp =D/2=425 mm Khi đó mômen dẻo của tiết diện không liên hợp đợc tính theo công thức: M p =P w ++ ++ 22224 t t c c t D P t D P D Trong đó: P w =F yw A w =4.1E+06:Lực dẻo của bản bụng P c =F yc A c =3.0E+06: Lực dẻo của bản cánh trên chịu nén P t =F yt A t =3.0E+06:Lực dẻo của bản cánh dới chịu kéo Vậy ta có: M p =3.5E+09Nmm 3.1.4.Kiểm toán sự cân xứng của tiết diện Tiết diện I chịu uốn phải đợc cấu tạo cân xứng sao cho: (A6.10.2.1) 9.01.0 y yc I I (1) Trong đó: 9 Bài tập lớn Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu I y =Mômen quán tính của tiết diện dầm thép đối với trục thẳng đứng đi qua trọng tâm bản bụng I yc =Mômen quán tính của bản cánh chịu nén của mặt cắt thép quanh trục thẳng đứngđi qua trọng tâm bản bụng Ta có: I y =1.8E +08 mm 4 I yc =8.9E+07 mm 4 I yc /I y = 0.499 Vậy 0.1<I yc /I y <0.9 Đạt 3.1.5.Kiểm toán độ mảnh của vách đứng Ngoài nhiệm vụ chông cắt, vách đứng còn có chức năng tạo cho bản biên đủ xa để chịu uốn có hiệu quả. Khi một tiết diện I chịu uốn, có hai khả năng h hỏng có thể xuất hiện trong vách đứng. Đó là vách đứng có thể mất ổn định nh cột thẳng đứng chịu ứng suất nén có bản biên đõ hoặc có thể mất ổn định nh một tấm do ứng suất dọc trong mặt phẳng uốn. Bản bụng của dầm phải đợc cấu tạo sao cho thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.2.2) cw c f E t D 77.6 2 (2) Trong đó: F c =ứng suất ở giữa bản cánh chịu nén do tải trọng ở TTGHCĐI gây ra D c =Chiều cao bản bụng chịu nén trong phạm vi đàn hồi Ta có: Đối với tiết diện không liên hợp đối xứng kép thì D c =D/2 D c = 425 2 850 = mm c f =1.1E + 02 MPa VT2 = 7.60 14 4252 = ì VP2 =294.4 Thoả mãn 3.1.6.Kiểm tra tiết diện dầm là đặc chắc, không đặc chắc hay mảnh 3.1.6.1.Kiểm toán độ mảnh của vách đứng có mặt cắt đặc chắc Độ mảnh của vách đứng để đảm bảo tiết diện là đặc chắc phải thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.4.1.2) ycw cp f E t D 76.3 2 (3) Trong đó: D cp =Chiều cao của bản bụng chịu nén tại lúc mômen dẻo F yc =Cờng độ chảy nhỏ nhất theo quy định của bản cánh chịu nén Ta có: 10 [...]... tiêu chuẩn dhole = 24 mm Số bulông mỗi bên mối nối N = 18 bulông Bulông đợc bố trí thành hàng, mỗi hàng bulông Khoảng cách giữa các bulông theo phơng dọc dầm Sl = 74 mm Khoảng cách giữa các bulông theo phơng đứng Sv = 85 mm Ta có hình vẽ mối nối đã chọn nh sau: 30 Bài tập l n Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu 7.4.2.Tính toán l c cắt thiết kế nhỏ nhất L c cắt thiết kế ở TTGHCĐI đợc xác định theo công thức sau:... thớc bản nối trong= dày x rộng x dài 14 x160 x450 mm Đờng kính bulông CĐC dbolt = 22 mm Sử dụng l tiêu chuẩn dhole = 24 mm Số bulông mỗi bên mối nối N = 12 bulông Bulông đợc bố trí thành hàng,mỗi hàng bulông Khoảng cách giữa các bulông theo phơng dọc dầm Sl = 74 mm Khoảng cách giữa các bulông theo phơng ngang dầm Sh= 85 mm Ta có hình vẽ mối nối đã chọn nh sau: 26 Bài tập l n Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu... 7.4.5 .L c cắt tính toán cho một bulông CĐC 33 Bài tập l n Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu Ta chỉ tính toán với bulông CĐC ở vị trí xa nhất so với trọng tâm của nhóm bulông ở mỗi bên mối nối, l bulông chịu l c cắt l n nhất L c cắt tính toán trong bulông ở vị trí xa nhất đợc xác định nh sau: 2 Rmax V Mx max H My max = + + + J N J N 2 Trong đó: N=Số bulông ở mỗi bên mối nối V =L c cắt thiết kế M=Mômen... thiết kế mối nối công trờng 7.1.Chọn vị trí mối nối công trờng Ta phải bố trí các mối nối dầm do chiều dài vật liệu cung cấp , yêu cầu cấu tạo, điều kiện sản xuất cũng nh khả năng vận chuyển và l p ráp bị hạn chế Vị trí mối nối công trờng nên tránh chỗ có mômen l n Đối với dầm giản đơn, ta 1 1 thờng bố trí ở chỗ ữ L =4.0m-5.33 m và đối xứng với nhau qua mặt cắt giữa 4 3 dầm ở đây ta chia dầm thành... ngợc Các cầu thép nên l m độ vồng ngợc trong khi chế tạo để bù l i độ võng do tĩnh tải không hệ số và các trắc dọc tuyến ở đây ta chỉ xét đến độ võng do tĩnh tải không hệ số của: Tĩnh tải dầm thép và bản BTCT mặt cầu do tiết diện dầm thép chịu Tĩnh tải l p phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu Ta có: Tĩnh tải dầm thép và bản BTCT : wdc=10.3 N/mm Tĩnh tải l p phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu: wdw... 661488 661488 7.3 .Thiết kế mối nối cánh 7.3.1.Chọn kích thớc mối nối Mối nối đợc thiết kế theo phơng pháp thử-sai, tức l ta l n l t chọn kích thớc mối nối dựa vào kinh nghịêm và các quy định khống chế của tiêu chuẩn thiết kế rồi kiểm toán l i, nếu không đạt thì ta phải chọn l i và kiểm toán l i Quá trình đợc l p l i cho đến khi thoả mãn Ta chọn sơ bộ kích thớc mối nối nh sau: Kích thớc bản nối ngoài=dày... kháng ép mặt của l bulông CĐC Sức kháng ép mặt của l bulông CĐC ở TTGHCĐ đợc xác định nh sau: Rr 2 = bb Rn 2 Trong đó: bb =Hệ số sức kháng ép mặt bulông trên vật liệu theo quy định: (A6.5.4.2) Rr2=Sức kháng ép mặt danh định của bulông CĐC theo quy định, ở đây ta có: Rn2=2.4dbolttFu Trong đó: t=Chiều dày bản nối Fu=Cờng độ chịu kéo của vật liệu liên kết Ta có tổng chiều dày nhỏ nhất của các bản nối chịu... +Mômen thiết kế nhỏ nhất ở TTGHCĐI đợc xác định theo công thức sau: M=Mv+Mw Trong đó: Mv=Mômen do l c cắt thiết kế tại vị trí mối nối ở TTGHCĐI tác dụng l ch tâm với trọng tâm nhóm đinh ở mỗi bên mối nối gây ra: Mv=V.e Trong đó: V= L c cắt thiết kế nhỏ nhất tại vị trí mối nối ở TTGHCĐI E=Độ l ch tâm của nhóm đinh ở mỗi bên mối nối, l y bằng khoảng cách từ trọng tâm của nhóm đinh mỗi bên mối nối tới tim mối. .. kháng cắt tính toán của bulông CĐC ở TTGHCĐI đợc xác định nh sau: Rr1= s Rn1 Trong đó: s =Hệ số sức kháng cắt tính toán cho bulông A325M (A490M) chịu cắt theo quy định (A6.5.4.2) Rn1=Sức kháng cắt danh định của bulông CĐC theo quy định, dùng bulông có chiều dài sao cho đờng ren răng nằm ngoài mặt phẳng cắt, ta có: 34 Bài tập l n Kết cấu thép Bộ môn Kết cấu Rn1=0.48AbFub.Ns Trong đó: Ab=Diện tích bulông... 0.75Vr 2 Trong đó: Vu =L c cắt có hệ số tác dụng l n dầm tại vị trí mối nối ở TTGHCĐI Vr=Sức kháng cắt tính toán của dầm tại vị trí mối nối Ta có: Vu = 174108 N Vr = 2406290 N Vcđ = 1804717 N L c cắt thiết kế ở TTGHSD đợc xác định theo công thức sau: SD V=V u Trong đó: Vu =L c cắt có hệ số tác dụng l n dầm tại vị trí mối nối ở TTGHSD Ta có VSD = 128628 N 7.4.3.Tính toán mômen v l c ngang thiết kế nhỏ nhất . chủ nhịp giản đơn trên cầu đường ôtô, mặt cắt chữ I dầm thép hàn trong nhà máy và l p ráp mối nối công trường bằng bu l ng CĐC, không liên hợp. I- Số liệu giả định: 1. Chiều dài nhịp dầm: L =…15…. BTCT mặt cầu do tiết diện dầm thép chịu Tĩnh tải l p phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu Ta có: Tĩnh tải dầm thép và bản BTCT : w dc =10.3 N/mm Tĩnh tải l p phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu: . Chọn mặt cắt dầm Mặt cắt dầm đợc chọn theo phơng pháp thử sai, tức l ta l n l t chọn kích thớc mặt cắt dầm dựa vào kinh nghiệm và các quy định khống chế của tiêu chuẩn thiết kế rồi kiểm toán l i,