TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 9150 : 2012 CƠNG TRÌNH THỦY LỢI - CẦU MÁNG VỎ MỎNG XI MĂNG LƯỚI THÉP - YÊU CẦU THIẾT KẾ Hydraulic structures – Thin shell reinforce cement cannal bridge - Requirements for design Lời nói đầu TCVN 9150 : 2012 Cơng trình thủy lợi - Cầu máng vỏ mỏng xi măng lưới thép - Yêu cầu thiết kế, chuyển đổi từ 14TCN 181:2006: Cơng trình thủy lợi - Cầu máng vỏ mỏng xi măng lưới thép - Hướng dẫn tính tốn thiết kế kết cấu, theo quy định khoản điều 69 Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật điểm a, khoản điều Nghị định số 127/2007/NĐ-CP ngày 01 tháng năm 2007 Chính phủ quy định chi tiết thi hành số điều Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật TCVN 9150 : 2012 Trung tâm Khoa học Triển khai kỹ thuật thủy lợi thuộc trường Đại học Thủy lợi biên soạn, Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng thẩm định, Bộ Khoa học Công nghệ công bố CƠNG TRÌNH THỦY LỢI - CẦU MÁNG VỎ MỎNG XI MĂNG LƯỚI THÉP - YÊU CẦU THIẾT KẾ Hydraulic structures – Thin shell reinforce cement cannal bridge - Requirements for design Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn quy định u cầu kỹ thuật tính tốn thiết kế loại cầu máng xi mămg lưới thép (XMLT) dẫn nước có chiều dầy khơng lớn 35 mm, làm việc mơi trường khơng xâm thực, có nhiệt độ không 50 oC Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn sửa đổi, bổ sung thay áp dụng phiên Đối với tài liệu viện dẫn ghi năm công bố chưa chuyển đổi áp dụng phiên nêu: TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế; TCVN 4116:1985 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép thủy công - Tiêu chuẩn thiết kế; TCVN 4118 - 85 Hệ thống kênh tưới - Tiêu chuẩn thiết kế; TCVN 1651:2008 Thép cốt bê tông cán nóng Thuật ngữ định nghĩa Tiêu chuẩn sử dụng thuật ngữ định nghĩa sau: 3.1 Xi măng lưới thép (Reinforced cement) Vật liệu hỗn hợp gồm vữa xi măng, lưới thép đan từ sợi thép cốt thép để làm khung xương chịu lực Thuật ngữ xi măng lưới thép viết tắt XMLT 3.2 Lớp bảo vệ (Protection cover) Lớp vữa xi măng có chiều dầy tính từ mặt ngồi cấu kiện đến bề mặt gần sợi thép Chiều dày tối thiểu lớp vữa xi măng bảo vệ lưới thép mm, cốt thép khác mm 3.3 Cốt thép cấu tạo (Constructive reinforcement) Cốt thép đặt theo yêu cầu cấu tạo cấu kiện mà khơng phải tính tốn 3.4 Cốt thép chịu lực (Bearing reinforcement) Cốt thép đặt theo kết tính tốn đảm bảo khả chịu lực cấu kiện 3.5 Hàm lượng lưới thép (Steel grid content) Tỷ lệ diện tích tiết diện lưới thép diện tích tiết diện ngang cấu kiện, tính tỷ lệ phần trăm (%) 3.6 Trạng thái giới hạn (Limit state) Trạng thái mà vượt kết cấu bị hư hỏng làm việc bình thường theo yêu cầu thiết kế 3.7 Lực giới hạn (Ultimate force) Lực lớn mà cấu kiện chịu 3.8 Điều kiện sử dụng bình thường (Normal operating condition) Điều kiện mà độ võng biến dạng cấu kiện không làm ảnh hưởng đến việc sử dụng bình thường Ký hiệu thuật ngữ viết tắt 4.1 Các đặc trưng hình học cầu máng xi măng lưới thép thể hình vẽ trình bày tiêu chuẩn ký hiệu sau: a bề rộng tai máng; bo chiều cao trung bình tai máng; b chiều rộng tiết diện chữ nhật; h chiều cao tiết diện chữ nhật; bg chiều rộng giằng; hg chiều cao giằng; Lg khoảng cách giằng; bs bề rộng sườn (đai); hs chiều cao sườn; fg chiều cao toàn phần vách máng thẳng đứng; R bán kính trung bình cung trịn đáy máng; R0 bán kính cung trịn đáy máng; R1 bán kính ngồi cung trịn đáy máng; t bề dày thành máng; fmax độ võng lớn cầu máng xi măng lưới thép chịu uốn chưa bị nứt; h1 chiều cao từ tâm cung tròn phần đáy máng đến đường mặt nước; h2 chiều cao từ đường mặt nước đến đường trục giằng ngang; h’ chiều cao từ tâm cung tròn đến đường trục giằng ngang: h’ = h + h2; J mô men quán tính mặt cắt ngang thân máng trục trung tâm; Jqđ mơ men qn tính tiết diện quy đổi với hàm lượng cốt thép tương đương; k khoảng cách từ tâm cung tròn phần đáy máng tới trục trung tâm tiết diện; S diện tích tiếp xúc tổng cộng tất sợi thép đơn vị diện tích 1,0 m 2; y tung độ mặt cắt tính tốn tính từ đường trục giằng; y1 khoảng cách từ đỉnh máng đến trục trung tâm tiết diện ngang máng; W mô đun chống uốn tiết diện; Wqđ mô đun chống uốn tiết diện quy đổi với hàm lượng cốt thép tương đương; Φ góc hợp đường thẳng nằm ngang qua tâm cung trịn bán kính cung trịn qua điểm tính tốn 4.2 Các đặc trưng cốt thép tiết diện ngang cấu kiện trình bày tiêu chuẩn ký hiệu sau: F diện tích tiết diện ngang cấu kiện; F1 diện tích tiết diện lưới thép; µ hàm lượng lưới thép; µtd hàm lượng cốt thép tương đương 4.3 Các ngoại lực nội lực tác dụng lên cầu máng trình bày tiêu chuẩn ký hiệu sau: g trọng lượng thân máng; Kn hệ số độ tin cậy, phụ thuộc vào cấp cơng trình tổ hợp tải trọng tác dụng; N nội lực tính tốn; M mơ men tính tốn; nc hệ số tổ hợp tải trọng; M mô men X1 = sinh hệ bản; Q1 lực cắt X1 = sinh hệ bản; N1 lực dọc X1 = sinh hệ O M P mơ men tải trọng ngồi sinh hệ bản; O QP lực cắt tải trọng sinh hệ bản; O N P lực dọc tải trọng sinh hệ bản; pn cường độ áp lực nước; Po lực tập trung tải trọng phía đỉnh máng tính chuyển tâm đỉnh vách máng; Mo mô men tập trung tải trọng phía đỉnh máng tính chuyển tâm đỉnh vách máng; X1 lực dọc giằng; β hệ số phụ thuộc liên kết dạng tải trọng Với dầm đơn β =5/48; τ lực cắt khơng cân bằng; σ0,01 cường độ tính toán vật liệu hỗn hợp XMLT bắt đầu xuất nứt σ0,05 cường độ tính tốn vật liệu hỗn hợp XMLT vết nứt có bề rộng 0,05 mm 4.4 Các đặc trưng loại vật liệu chế tạo cầu máng trình bày tiêu chuẩn ký hiệu sau: B độ cứng; Eb môđun đàn hồi ban đầu vữa xi măng; G môđun đàn hồi trượt; kt hệ số diện tích tiếp xúc; m hệ số điều kiện làm việc; Ra cường độ tính tốn thép thanh; Rl cường độ tính tốn lưới thép; Rkc cường độ chịu kéo tiêu chuẩn vữa xi măng; Ra cường độ chịu nén tính tốn vữa xi măng ; ν hệ số Poisson vữa xi măng; γ trọng lượng riêng nước; γc trọng lượng riêng xi măng lưới thép; γl hệ số dẻo, phụ thuộc vào hình dạng tiết diện thanh, lấy kết cấu bê tông cốt thép quy định TCVN 4116 :1985 Yêu cầu kỹ thuật chung 5.1 Cầu máng XMLT kết cấu chúng phải đảm bảo làm việc an tồn, ổn định trường hợp tính toán thiết kế Phải đảm bảo độ bền, độ cứng, độ ổn định, khả chống nứt tất giai đoạn từ chế tạo, vận chuyển, lắp ráp đến vận hành khai thác cầu máng 5.2 Chọn giải pháp thiết kế cầu máng XMLT phải vào điều kiện địa hình, địa chất, vật liệu xây dựng, thi công, giá thành xây dựng trường hợp cụ thể cơng trình Phải xét đến phương pháp chế tạo, lắp ghép vận chuyển điều kiện sử dụng 5.3 Chọn hình dạng kích thước cấu kiện phải vào tính chất kết cấu XMLT, khả chế tạo hàng loạt, thuận tiện vận chuyển lắp ráp kết cấu 5.4 Khi thiết kế kết cấu cầu máng XMLT lắp ghép phải đặc biệt ý đến công nghệ liên kết Các mối liên kết đầu nối kết cấu lắp ráp phải thoả mãn yêu cầu riêng cho loại cấu kiện (đảm bảo truyền lực cho phân tố chịu lực, khơng rị rỉ nước có tính dễ biến dạng khe co dãn…) Cấu tạo cầu máng 6.1 Sơ đồ cấu tạo Hình giới thiệu sơ đồ cấu tạo cầu máng thông qua mặt cắt dọc tuyến Kết cấu cầu máng gồm phận sau: - Cửa vào; - Cửa ra; - Thân máng; - Các trụ đỡ Hình - Sơ đồ mặt cắt dọc cầu máng 6.2 Kết cấu cửa vào, cửa 6.2.1 Cửa vào cửa cầu máng đoạn nối tiếp thân máng với kênh dẫn nước thượng, hạ lưu, kết cấu cửa vào cửa phải đảm bảo dòng chảy vào máng thuận, giảm bớt tổn thất mặt cắt ngang bị thu hẹp gây dòng nước máng chảy khơng làm xói lở bờ đáy kênh hạ lưu 6.2.2 Tường cánh cửa vào cửa làm theo hai kiểu: kiểu lượn cong hay kiểu phẳng thu hẹp dần cửa vào, mở rộng dần cửa Góc mở rộng tường cánh có ảnh hưởng đến dòng chảy vào chảy khỏi máng, thường lấy tỷ số chiều rộng chiều dài từ 1/4 đến 1/3 Chiều dài đoạn cửa vào cửa sơ lấy lần chiều sâu cột nước kênh, xem hình 2: CHÚ DẪN: H Chiều sâu nước kênh; L1 Chiều dài đoạn cửa vào; L2 Chiều dài đoạn cửa Hình – Sơ đồ kết cấu cửa vào cửa cầu máng 6.3 Kết cấu thân máng 6.3.1 Quy định chung 6.3.1.1 Kết cấu thân máng thông thường dùng kiểu dầm đơn có bề rộng nhịp khơng q 12 m Khi cần vượt qua độ lớn 12 m dùng cầu máng bê tơng cốt thép ứng suất trước cầu máng xi măng lưới thép ứng suất trước 6.3.1.2 Thân máng có kết cấu vỏ trụ mỏng, mặt cắt ngang có dạng hình chữ nhật, hình thang hình chữ U, xem hình 3: - Cầu máng mặt cắt hình chữ nhật mặt cắt hình thang có cấu tạo đơn giản, dễ thi cơng, dễ nối tiếp với đoạn cửa vào, cửa ra; - Cầu máng mặt cắt chữ U có trạng thái thủy lực tốt cầu máng mặt cắt chữ nhật, có trọng lượng nhẹ, thuận tiện cho việc đúc sẵn lắp ghép phận nối tiếp với cửa vào nối tiếp với cửa phức tạp CHÚ THÍCH: Hình a) Máng có dạng mặt cắt hình chữ nhật; Hình b) Máng có dạng mặt cắt hình thang; Hình c) Máng có dạng mặt cắt hình chữ U Hình – Các dạng mặt cắt ngang thân máng 6.3.1.3 Lựa chọn hình thức mặt cắt ngang thân máng phải dựa vào kết tính tốn thủy lực, vật liệu làm thân máng, hình thức kết cấu trụ đỡ, đoạn nối tiếp cửa vào cửa 6.3.1.4 Cầu máng vỏ trụ mỏng có khả chịu lực theo phương dọc lớn theo phương ngang nhiều Để tăng độ cứng theo phương ngang, tăng độ ổn định tổng thể ổn định cục thân máng cần bố trí giằng ngang, sườn gia cường dọc (còn gọi tai máng) Tại hai đầu nhịp máng nên bố trí tai sườn ngang, xem hình Cầu máng có mặt cắt ngang nhỏ khơng bố trí thang giằng ngang phải tăng thêm chiều dày thành máng 6.3.1.5 Cho phép bố trí đường cho người lại mặt cầu máng có nhu cầu cấu kiện cầu máng phải tính tốn kiểm tra thêm với tải trọng khơng 250 daN/m2 CHÚ THÍCH: Hình a) Máng có dạng mặt cắt hình thang; Hình b) Máng có dạng mặt cắt hình chữ U Hình - Kết cấu thân máng hình thang hình chữ U có giằng ngang 6.3.2 Thân máng có mặt cắt chữ nhật 6.3.2.1 Máng chữ nhật khơng có giằng ngang thường áp dụng cầu máng loại nhỏ có chiều dài khơng lớn, xem hình a Thành bên loại cầu máng tác dụng áp lực nước chịu lực công xôn Khi thành máng cao mơmen uốn đáy vách máng lớn nên lượng thép dùng thân máng lớn 6.3.2.2 Các cầu máng loại vừa lớn cần bố trí thêm giằng ngang đỉnh máng để tăng khả chịu lực theo phương ngang máng, xem hình b Khoảng cách giằng ngang từ m đến m Sự có mặt giằng ngang cải thiện điều kiện chịu lực thành bên đáy máng, giảm bớt cốt thép CHÚ THÍCH: Hình a) Máng khơng có giằng; Hình b) Máng có giằng Hình – Sơ họa mặt cắt ngang máng chữ nhật 6.3.2.3 Kích thước mặt cắt ngang cầu máng chọn sơ sau: a) Chiều cao h thành máng, m, xác định theo cơng thức sau: đó: H chiều cao cột nước tính tốn, m; ∆H độ vượt an tồn để tránh nước trào ngồi máng có sóng gió, m Trị số ∆H lấy theo TCVN 4118 - 85; b) Để bảo đảm điều kiện thủy lực, chiều rộng B đáy máng lấy từ 1,5H đến 1,7H; c) Mặt cắt giằng có chiều cao hg từ 10 cm đến 20 cm, bề rộng bg từ cm đến 15 cm, khoảng cách giằng Lg từ 1,0 m đến 3,0 m; d) Mặt cắt sườn ngang thân máng có chiều cao hs từ 15 cm đến 30 cm, bề rộng bg từ 12 cm đến 20 cm Sườn ngang gối chọn kích thước lớn 6.3.3 Thân máng có mặt cắt hình chữ U 6.3.3.1 Máng mặt cắt hình chữ U có đáy nửa trụ trịn, hai thành bên thẳng đứng, xem hình Các cầu máng loại nhỏ có chiều dài khơng lớn thường khơng có giằng ngang (hình a) Các cầu máng loại vừa lớn, để tăng độ cứng theo phương ngang phương dọc, thân máng gia cường sườn dọc (tai máng) giằng ngang CHÚ DẪN: Hình a) Máng khơng có giằng; Hình b) Máng có giằng Hình – Sơ họa mặt cắt ngang máng chữ U 6.3.3.2 Khi thiết kế sơ bộ, kích thước mặt cắt ngang thân máng hình chữ U lấy theo số liệu sau: - Bề dày t thành máng lấy từ 2,5 cm đến 3,5 cm; - Chiều cao đoạn thẳng đứng f thành máng lấy từ 10 % đến 30 % bề rộng lòng máng (cũng đường kính Do hình trụ trịn): 0,1 x Do ≤ f ≤ 0,3 Do - Kích thước tai máng chọn sau: 3,5 x t ≤ a ≤ 5,5 x t; 0,4 x a ≤ b ≤ 0,5 x a; 0,2 x a ≤ c ≤ 0,4 x a; - Kích thước mặt cắt ngang giằng chọn sau: chiều cao h g lấy từ 10 cm đến 20 cm, bề rộng bg lấy từ cm đến 15 cm, khoảng cách giằng Lg lấy từ m đến m; - Mặt cắt sườn ngang (đai) có bề rộng bs lấy từ cm đến 15 cm, chiều cao hs lấy lần đến lần bề dầy t thành máng: 4,0 x t ≤ hs ≤ 5,0 x t 6.3.3.3 Sườn ngang gối tựa có kích thước lớn sườn ngang nhịp, đường viền ngồi thường có dạng đường gấp khúc tạo thành kết cầu gối tựa cho thân máng 6.3.3.4 Để thỏa mãn điều kiện chống nứt theo phương ngang, đoạn đáy máng làm dày hơn, kích thước to, So phần lấy sau: 2,5 x t ≤ to ≤ 4,5 x t; 0,5 x Ro ≤ ≤ 0,6 x Ro; 0,3 x Ro ≤ So ≤ 0,4 x Ro 6.3.4 Kết cấu gối đỡ 6.3.4.1 Gối đỡ thân máng gồm có gối đỡ bên (cịn gọi mố bên) gối đỡ (còn gọi trụ hay trụ đỡ) Mố bên thường dùng kiểu trọng lực (xem hình 7) Trụ đỡ thường dùng kiểu trọng lực chiều cao không lớn, dùng kiểu khung kiểu hỗn hợp trụ có chiều cao lớn Hình - Sơ đồ kết cấu gối đỡ 6.3.4.2 Trụ đỡ kiểu trọng lực gạch xây, đá xây bê tông, thường áp dụng cho trụ có chiều cao 10 m Trọng lượng thân trụ kiểu trọng lực thường lớn, địi hỏi phải có sức chịu tải cao (hình 8a) Trụ đỡ kiểu khung có hai loại: khung đơn khung kép: khung đơn thường dùng cho trụ có chiều cao 15 m; trụ khung kép áp dụng có chiều cao từ 15 m đến 20 m (hình 8c) Móng mố trụ đặt trực tiếp lên tự nhiên, gia cố đảm bảo ổn định, đặt cọc CHÚ DẪN: Hình a) Trụ kiểu trọng lực; Hình b) Trụ kiểu khung đơn; Hình c) Trụ kiểu khung kép Hình – Sơ hoạ kiểu trụ đỡ cầu máng Tính tốn kết cấu xi măng lưới thép 7.1 Quy định chung 7.1.1 Trong kết cấu xi măng lưới thép, lưới thép phân bố toàn cấu kiện, đặc tính thể qua hệ số diện tích tiếp xúc kt, đơn vị cm-1, xác định theo cơng thức (2): đó: S diện tích tiếp xúc tổng cộng, cm2, tất sợi thép đơn vị diện tích m2; t chiều dày xi măng lưới thép, cm 7.1.2 Tùy thuộc vào hệ số diện tích tiếp xúc tính kết cấu xi măng lưới thép theo hai phương pháp sau: a) Khi hệ số diện tích tiếp xúc kt lớn cm-1 phải tính tốn theo giai đoạn đàn hồi (tính tốn theo phương pháp thứ nhất), coi xi măng lưới thép vật liệu hỗn hợp đồng chất Theo phương pháp trạng thái giới hạn kết cấu lấy giai đoạn trước khe nứt xuất hiện, biểu đồ ứng suất vùng nén vùng kéo lấy hình tam giác với góc nghiêng lấy khác nhau; b) Khi hệ số diện tích tiếp xúc kt từ cm-1 trở xuống phải tính tốn theo theo phương pháp thứ hai 7.2 Tính tốn cấu kiện xi măng lưới thép theo phương pháp thứ (I) 7.2.1 Đặc trưng học xi măng lưới thép 7.2.1.1 Đường cong quan hệ ứng suất - biến dạng (quan hệ σ ~ ε) vật liệu hỗn hợp xi măng lưới thép chia thành ba giai đoạn chịu lực sau đây, xem hình 9: a) Giai đoạn I (0 ≤ ε ≤ εe): vật liệu hỗn hợp xi măng lưới thép làm việc giai đoạn đàn hồi, quan hệ ứng suất biến dạng tuyến tính; b) Giai đoạn II (εe ≤ ε ≤ ε0,01): giai đoạn xi măng lưới thép bắt đầu có biến dạng dẻo xuất vết nứt Giới hạn giai đoạn quy định bề rộng vết nứt 0,01 mm Biến dạng tương đối tương ứng với bề rộng vết nứt ký hiệu ε0,01 ứng suất tương ứng ký hiệu σ0,01; c) Giai đoạn III (ε0,01 ≤ ε ≤ ε0,05): giai đoạn vết nứt xuất tương đối nhiều, bề rộng vết nứt tăng, lấy bề rộng vết nứt 0,05 mm làm giới hạn tính tốn Biến dạng tương đối tương ứng với giai đoạn có ứng suất σ0,05 lấy sau: - Khi xi măng lưới thép có hàm lượng thép cao: σ0,05 = (20 ÷ 40).10-4 - Khi xi măng lưới thép có hàm lượng thép thấp: σ0,05 = (15 ÷ 20).10-4 Hình - Biểu đồ quan hệ ứng suất biến dạng 7.2.1.2 Cường độ tính tốn σ0,01 σ0,05 vật liệu hỗn hợp xi măng lưới thép tương ứng với trường hợp bắt đầu xuất vết nứt trường hợp bề rộng vết nứt 0,05 mm phụ thuộc vào mác vữa ximăng, loại thép hàm lượng lưới thép Với xi măng có cường độ chịu nén lớn 400 daN/cm2, vữa xi măng cát có tỷ lệ pha trộn nước (N): ximăng (X): cát (C) 0,4:1,0:1,5, lưới thép có giới hạn bền lớn 500 daN/cm 2, lượng thép từ 200 kg đến 500 kg mét khối xi măng lưới thép, cường độ tính tốn vật liệu hỗn hợp XMLT lấy theo bảng bảng Bảng - Cường độ tính tốn σ0,01 vật liệu hỗn hợp xi măng lưới thép bắt đầu xuất vết nứt Đơn vị tính daN/cm2 Lượng thép 1m3 XMLT kg/m3 Trạng thái ứng suất 200 300 400 500 Cường độ chịu kéo 40 70 125 160 Cường độ chịu uốn 60 90 140 180 CHÚ THÍCH: Mơ đun đàn hồi E0,01 XMLT chưa bị nứt vào khoảng 2,7.105 daN/cm2 Bảng - Cường độ tính tốn σ0,05 vật liệu hỗn hợp xi măng lưới thép vết nứt có bề rộng 0,05 mm Đơn vị tính daN/cm2 Lượng thép 1m3 XMLT kg/m3 Trạng thái ứng suất 200 300 400 500 Cường độ chịu kéo 60 110 175 225 Cường độ chịu uốn 90 140 200 250 CHÚ THÍCH: Mơ đun đàn hồi E0,05 XMLT vết nứt có bề rộng 0,05 mm vào khoảng CHÚ THÍCH: Hình a) Giá đỡ kiểu khung móng băng; Hình b) Sơ đồ tính tốn khung đơn theo phương ngang; Hình c) Sơ đồ tính tốn khung đơn theo phương dọc Hình 14 - Mố đỡ kiểu khung phẳng b) Giữa hai cột khung đỡ phải đặt dầm ngang Khoảng cách dầm ngang lấy không nhỏ khoảng cách hai cột Dầm ngang có chiều dài L 2, kích thước mặt cắt ngang dầm lấy theo quy định sau: - Chiều cao h2 dầm ngang lấy từ 1 L2 đến L2; - Bề rộng dầm ngang lấy bề rộng cột khung đỡ để dễ dàng cho việc thi công; c) Dầm ngang đỉnh trụ phải mở rộng thêm bên 0,5.h để tăng diện tích đỡ thân máng; d) Tùy theo sức chịu tải mà thiết kế móng khung đỡ kiểu móng đơn, móng băng móng cọc 9.3.4.3 Tính tốn khung đơn theo phương ngang Thực theo quy định sau: a) Khung đơn theo phương ngang khung nhịp nhiều tầng, có sơ đồ tính tốn tạo đường trục hai cột đứng, dầm ngang đặt móng Sơ đồ tính tốn khung phẳng đặt đàn hồi Khi móng có kích thước lớn so với kích thước cột coi chân khung liên kết ngàm móng b) Sau xác định mômen lực dọc cột đứng, chọn mặt cắt có M max N tương ứng, mặt cắt có Nmax M tương ứng để tính tốn bố trí cốt thép theo cấu kiện chịu nén lệch tâm Chiều dài tính tốn tầng cột đứng mặt phẳng khung lấy khoảng cách hai dầm ngang Dầm ngang chịu lực dọc nhỏ, tính tốn cốt thép bỏ qua tính cấu kiện chịu uốn c) Do lực gió đổi chiều, mơmen khung thay đổi dấu, cốt thép khung phải đặt đối xứng 9.3.4.4 Tính tốn khung đơn theo phương dọc Tính tốn cột đứng trụ đỡ kiểu khung đơn theo phương dọc cột chịu nén trung tâm P1 P2 chịu nén lệch tâm P1 khác P2 (P1 P2 lực thẳng đứng từ thân máng phía trái từ thân máng phía phải truyền xuống cột) Chiều dài tính tốn cột theo phương dọc (phương vng góc với mặt phẳng khung) lấy tổng chiều cao H khung đỡ (xem sơ đồ c, hình 15) 9.3.5 Trụ đỡ kiểu khung đơn móng cọc 9.3.5.1 Sơ đồ cấu tạo Móng cọc đỡ trụ sử dụng trường hợp xây dựng đất yếu Cọc liên kết với trụ đơn, khung đỡ trụ trọng lực tạo thành kết cấu đỡ thân máng Khi chiều rộng thân máng m, nhịp máng dài từ m đến m, chiều cao trụ tính từ mặt đất tự nhiên đến đỉnh nằm khoảng từ m đến m dùng trụ đơn (một trụ) cọc (xem sơ đồ a, hình 15) Khi chiều rộng máng từ m đến m, chiều dài nhịp từ 10 m đến 15 m, dùng khung đơn tầng nhiều tầng tùy theo chiều cao trụ, đặt hai cọc (xem sơ đồ b, hình 15) đặt nhiều cọc (xem sơ đồ c, hình 15) Hình 15 – Sơ đồ trụ đỡ cọc 9.3.5.2 Tính tốn khung đơn theo phương ngang Tính tốn thiết kế khung đơn theo phương ngang theo quy định sau: a) Sơ đồ tính tốn theo phương ngang khung nhịp, tầng nhiều tầng, tạo đường trục cột đứng, dầm ngang đặt cọc Các lực tác dụng lên thân máng gồm áp lực gió, trọng lượng thân máng, trọng lượng nước máng, trọng lượng người lại máng (nếu có) v.v , để đơn giản hóa chuyển thành lực ngang H tác dụng tâm dầm ngang đỉnh khung hai lực tập trung P P2 tác dụng đỉnh cột Trong đoạn từ mặt đất trở lên cột cịn chịu áp lực gió, áp lực dòng chảy lực va chạm vật b) Chiều sâu cọc kích thước mặt cắt ngang cọc chọn sơ từ sức chịu tải cọc tác dụng tải trọng thẳng đứng (cọc treo hay cọc chống) Xác định nội lực khung đỡ cọc tác dụng tải trọng ngang có sơ đồ tính tốn với giả thiết coi cọc tựa lị xo có độ cứng (cịn gọi hệ số k, đơn vị t/m 2) thay đổi tuyến tính theo chiều sâu, xác định theo cơng thức (27): đó: z khoảng cách từ mặt đến điểm tính tốn, m; b bề rộng cột, m; k0 hệ số tỷ lệ, đơn vị t/m4 Khi khơng có tài liệu thí nghiệm tin cậy, k0 lấy theo bảng 5: Bảng - Hệ số tỷ lệ k0 Đơn vị tính t/m4 Hệ số tỷ lệ k0 cho cọc Loại đất quanh cọc đặc trưng đất Đóng Nhồi, cọc ống, cọc chống Sét, sét dẻo chảy (0,75 < IL ≤ 1) Từ 65 đến 250 Từ 50 đến 200 Sét, sét dẻo mềm (0,50 < IL ≤ 0,75), sét dẻo (0 ≤ IL ≤ 1), cát bụi (0,60 ≤ e ≤ 0,70) Từ 250 đến 500 Từ 200 đến 400 Sét, sét gần dẻo nửa cứng (0, ≤ IL ≤ 0,5), sét cứng (IL < 0), cát nhỏ (0,60 ≤ e ≤ 0,75), cát hạt trung (0,55 ≤ e ≤ 0,70) Từ 500 đến 800 Từ 400 đến 600 Sét sét cứng (IL < 0), cát hạt thô (0,55 ≤ e ≤ 0,70) Từ 800 đến 300 Từ 600 đến 000 CHÚ THÍCH: 1) Giá trị nhỏ hệ số k0 bảng tương ứng với giá trị lớn trị số độ sệt I L đất sét hệ số rỗng e đất cát ghi dấu ngoặc đơn Giá trị lớn hệ số k tương ứng với giá trị nhỏ IL e Đối với đất có đặc trưng IL e nằm khoảng trung gian hệ số k0 xác định phương pháp nội suy tuyến tính ; 2) Hệ số k0 cát chặt lấy cao 30 % so với giá trị lớn ghi bảng cho loại đất dạng sét c) Chiều dài tính tốn tầng cột đứng mặt phẳng khung lấy khoảng cách hai dầm ngang, riêng tầng cuối lấy khoảng cách từ dầm ngang cuối đến điểm có momen khơng cọc tính từ mặt đất 9.3.5.3 Tính tốn khung đơn theo phương dọc Thực theo quy định sau: a) Cột đứng trụ đỡ kiểu khung đơn tính tốn theo phương dọc cột khung đơn đặt móng băng Chiều dài tính tốn cột theo phương thẳng góc với mặt phẳng khung lấy gần 1,3.H, H khoảng cách từ đỉnh khung đến mặt đất b) Dùng phương phấp phần tử hữu hạn với mơ hình chuyển vị để xác định nội lực khung đỡ kiểu khung cọc Cho phép sử dụng phần mềm mạnh kiểm nghiệm SAP2000, ANSYS v.v… để tính tốn 9.4 Tính tốn kết cấu thân máng xi măng lưới thép 9.4.1 Tải trọng tổ hợp tải trọng Phân tích nội lực tính tốn cốt thép thân máng tiến hành với tổ hợp tải trọng sau: a) Tính tốn thiết kế với tổ hợp tải trọng gồm trọng lượng thân, tải trọng người qua lại, áp lực nước ứng với chiều mực nước thiết kế; b) Tính toán kiểm tra với tổ hợp tải trọng đặc biệt gồm trọng lượng thân, tải trọng người qua lại, áp lực nước ứng với chiều sâu mực nước kiểm tra, tải trọng gió 9.4.2 Phương pháp phân tích nội lực kết cấu thân máng 9.4.2.1 Thân máng kết cấu vỏ mỏng không gian, gia cường sườn dọc, sườn ngang giằng nên việc phân tích nội lực thân máng phức tạp Khi tính tốn thiết kế nên dùng phương pháp phần tử hữu hạn với mơ hình chuyển vị Hiện có nhiều phần mềm mạnh kiểm nghiệm cho phép phân tích nội lực biến dạng kết cấu vỏ có hình dạng chịu tải trọng tùy ý phần mềm SAP2000, ANSYS, v.v… 9.4.2.2 Đối với cầu máng nhỏ có bề rộng thân máng 1,2 m, thiết kế sơ dùng phương pháp “Lý thuyết dầm” để phân tích nội lực thân máng Nội dung phương pháp thay tốn tính vỏ mỏng khơng gian hai toán phẳng riêng biệt theo phương dọc theo phương ngang máng Theo lý thuyết tính tốn theo phương dọc thân máng tính tốn dầm, theo phương ngang thân máng tính hệ phẳng (khung phẳng) có bề rộng đơn vị cắt từ thân máng, chịu tất tải trọng tác dụng lên đoạn máng cân nhờ lực tương hỗ phần máng hai bên 9.4.2.3 Tính tốn bố trí thép thân máng tiến hành theo ngun tắc tính tốn cấu kiện xi măng lưới thép mặt cường độ, biến dạng nứt Theo phương dọc, cầu máng XMLT tính tốn mặt cường độ mặt cắt vng góc mặt cắt nghiêng theo cấu kiện chịu uốn có tiết diện tính tốn đưa dạng chữ T, chữ I chữ T ngược (⊥) để xác định lượng cốt thép chịu lực, kiểm tra độ võng kiểm tra không cho phép xuất vết nứt 9.4.2.4 Với cầu máng có mặt cắt ngang chữ nhật hình 16 a, lấy tiết diện tính tốn hình 16 b Khi cầu máng có mặt cắt ngang chữ nhật hình 16 c chọn tiết điện tính tốn hình 16 d Bề dày bụng tiết diện tính tốn hai lần chiều dày thành máng 9.4.2.5 Đối với cầu máng có mặt cắt ngang chữ U tính tốn cường độ mặt cắt vng góc mặt cắt nghiêng theo cấu kiện chịu uốn có tiết diện tính tốn đưa dạng chữ I, chữ T chữ T ngược (⊥) tương tự máng mặt cắt ngang hình chữ nhật Hình 16 – Sơ đồ tiết diện tính tốn máng mặt cắt chữ nhật 9.4.3 Tính tốn nội lực thân máng theo lý thuyết dầm 9.4.3.1 Tính tốn nội lực thân máng theo phương dọc 9.4.3.1 Tùy theo vị trí khớp nối mố đỡ cầu máng, sơ đồ tính tốn thân máng theo phương dọc dầm đơn, dầm liên tục, dầm nhịp có hai mút thừa 9.4.3.2 Kết cấu cầu máng nhịp đơn sử dụng rộng rãi có ưu điểm dễ thi cơng lắp ghép, cấu tạo mối nối chống rò rỉ nước hai đoạn máng dễ dàng khớp nối bố trí vị trí gối tựa Nhược điểm kết cấu cầu máng nhịp đơn vị trí nhịp có momen uốn lớn, đáy máng sinh ứng suất kéo, bất lợi mặt chống nứt chống thấm Để khắc phụ nhược điểm với cầu máng có độ lớn dùng cầu máng xi măng lưới thép ứng suất trước 9.4.3.3 Theo phương dọc máng, cầu máng nhịp đơn có momen uốn lớn (M max) nhịp lực cắt lớn (Qmax) đầu dầm, xác định theo cơng thức (28) (29): đó: q trọng lượng thân máng trọng lượng nước máng; L nhịp tính tốn cầu máng 9.4.3.2 Tính toán nội lực thân máng theo phương ngang Thực theo quy định sau: a) Nội lực theo phương ngang máng tính hệ phẳng có bề rộng đơn vị khơng có giằng (xem hình 17), có giằng lấy khoảng cách hai thang giằng, tách từ thân máng chịu tất tải trọng tác dụng lên gồm có trọng lượng thân, áp lực nước, trọng lượng thân đường người đi, trọng lượng người qua lại v.v.… Các lực có chiều hướng xuống cân với lực tương hỗ hai phần máng hai bên gọi “lực cắt không cân bằng” Hình 17 – Sơ đồ phân phối lực cắt không cân b) Lực cắt không cân hiệu hai lực cắt Q1 Q2 hai mặt bên phần tách phân bố theo chiều cao mặt cắt ngang theo quy luật ứng suất tiếp dầm Hợp lực ứng tuất tiếp có chiều ngược với chiều tổng lực tác dụng lên phần cấu kiện tách Trong sơ đồ hình 17 A1, A2 A3 lực cắt không cần phân phối lên tai, thành đáy máng c) Các giằng có cấu tạo chủ yếu để chịu lực dọc Nội lực khung tìm phương pháp lực Nếu bỏ qua momen uốn lực cắt giằng khung ngang kết cấu có bậc siêu tĩnh d) Sơ đồ tính tốn nội lực máng theo phương ngang máng hình thang cho hình 18 máng chữ U hình 19 Lực tác dụng lên thân máng gồm có: g trọng lượng thân máng; pn áp lực nước; P0 lực tập trung tải trọng phía đỉnh máng tính chuyển tâm đỉnh vách máng; M0 lmomne tập trung tải trọng phía đỉnh máng tính chuyển tâm đỉnh vách máng; τ lực cắt không cân bằng; X1 lực dọc trục giằng; e) Với máng hình thang hình chữ nhật, lực cắt không cân phân phối cho đáy tai máng nhỏ so với vách bên nên xem tổng lực cắt không cân ΣP phân bố lên vách máng Với máng có mặt cắt chữ U tổng lực cắt không cân phân bố lên tồn thân máng có phương tiếp tuyến với đường trung bình chiều dày vỏ máng Hình 18 – Sơ đồ tính tốn máng hình thang f) Với máng có mặt cắt ngang hình chữ U, sơ đồ tính tốn nội lực theo phương ngang máng biểu diễn hình 19, ký hiệu hình vẽ có ý nghĩa tương tự máng mặt cắt hình thang g) Lực dọc X1 giằng xác định theo cơng thức (30): đó: δ11 chuyển vị ngang điểm O X1 sinh ra; ∆1Po, ∆1Mo, ∆1q, ∆1Pn ∆1π chuyển vị ngang điểm O lực P 0, M0, q, Pn, τ sinh Hình 19 – Sơ đồ tính tốn máng chữ U h) Lực dọc trục, lực cắt momen uốn hệ siêu tĩnh xác định theo công thức (31), (32) công thức (33) M , Q1 , N1 momen, lực cắt, lực dọc X1 sinh hệ bản; M 0P , Q0P , N 0P momen, lực cắt, lực dọc tải trọng sinh hệ i) Tính tốn kiểm tra độ bền, độ cứng thân máng XMLT thực theo điều 9.5 Kết cấu khe co giãn Giữa đoạn thân máng phải bố trí khe co dãn Vật liệu làm khe co dãn phải vừa có tính co dãn, vừa có khả chống rò rỉ nước, thường làm cao su chất dẻo polime, bao tải sợi đay tẩm nhựa đường, vải sợi thủy tinh, vữa cát nhựa đường, vữa cát nhựa êpô-xy v.v Cho phép sử dụng loại vật liệu vật liệu truyền thống có tính đàn hồi, chống thấm, chống rò rỉ nước làm việc bền vững điều kiện môi trường thay đổi làm khe co dãn Trong cầu máng cho phép dùng kết hợp nhiều loại vật liệu nói Hình 20 giới thiệu vài kiểu kết cấu khe co dãn thường dùng Kích thước hình tính centimét (cm) Hình 20 – Một số dạng kết cấu khe co dãn thông dụng PHỤ LỤC A (Tham khảo) PHÂN TÍCH NỘI LỰC THÂN MÁNG THEO LÝ THUYẾT DẦM A.1 Số liệu tính toán Thiết kế thân cầu máng vỏ mỏng chữ U xi măng lưới thép theo số liệu thiết kế sau: - Cầu máng kiểu dầm đơn có chiều dài nhịp : L = 10 m; - Đường kính đáy máng: D0 = 1,5 m; - Chiều sâu mực nước thiết kế: Hn = 1,05 m; - Xi măng lưới thép có: Et = 2,7x103 daN/cm2, g = 24 kN/m3 A.2 Chọn kích thước mặt cắt ngang thân máng Kích thước mặt cắt ngang thân máng sơ họa hình A.1: - Bán kính đáy máng: R0 = 75 cm; - Chiều cao đoạn thẳng đứng vách máng: f = 50 cm; - Chiều dày vỏ máng: t = cm; - Bán kính ngồi cung trịn đáy máng: R1 = 79 cm; - Bán kính trung bình cung trịn đáy máng: R = 77cm - Các giằng ngang cách khoảng L1 2,5 m; - Tiết diện giằng hg x bh = 10 cm x cm; - Tai máng có kích thước a = 20 cm; b = 10 cm c = cm Hình A.1 – Kích thước mặt cắt ngang thân máng A.3 Tính tốn thân máng theo phương dọc A.3.1 Xác định đặc trưng hình học tiết diện mặt cắt ngang thân máng: a) Mặt cắt ngang thân máng chia thành phần: phần (1) phần (2) diện tích tai máng, phần (3) diện tích vách thẳng đứng, phần (4) diện tích tiết diện nửa hình trịn có bán kính R1, phần (5) diện tích tiết diện hình nửa trịn có bán kính R0 Diện tích tiết diện phần đáy trịn thân máng diện tích phần (4) trừ diện tích phần (5); b) Xác định vị trí trục trung tâm x – x momen quán tính I trục trung tâm tiết diện mặt cắt ngang thân máng sau: 1) Diện tích tiết diện ngang thân máng AC: 2) Toạ độ trọng tâm yi xác định theo cơng thức (A.1): yi diện tích tiết diện phần thân máng khoảng cách từ trọng tâm phần tiết diện tới trục qua đỉnh máng x0 - x0 Kết bước tính tốn ghi vào bảng A.1 Bảng A.1 - Xác định vị trí trọng tâm mặt cắt ngang thân máng Phần máng thứ i Diện tích Ai cm Toạ độ trọng tâm yi Aiy1 cm cm3 (1) x 10 x 20 = 400 10/2 = 400 x = 000 (2) x 20 x 5/2 = 100 10 + 5/3 = 11,7 100 x 11,7 = 170 (3) x x 50 = 400 50/2 = 25 40 x 25 = 000 (4) π 792/2 = 803 50 + 79/(1,5π) = 83,6 803 x 83,6 = 818 860 (5) - π 792/22 = - 835 50 + 79/(1,5π) = 81,9 - 830 x 81,9 = 723 040 Σ 868 108 990 Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến đỉnh máng, cm: 3) Mơ men qn tính tiết diện ngang máng trục quán tính trung tâm x – x: đó: Ii mơ men qn tính phần thân máng trục qua trọng tâm song song với trục trung tâm x- x ; yi phần chuyển trục: yi = y1 - yi yi = 58,4 - yi Kết bước tính tốn ghi vào bảng A.2 Bảng A.2 - Xác định mơmen qn tính mặt cắt ngang thân máng Phần máng thứ i Diện tích Ai cm2 Toạ độ tâm phần I, y1 , cm Ai yi2 li cm4 m4 (1) 400 58,4 – 4,0 = 53,4 135 526 x 20 x 103/12 = 333 (2) 100 58,4 -11,7 = 46,7 218 000 x 20 x 53/36 = 139 (3) 400 58,4 – 25,0 = 33,4 445 100 x x 503/12 = 83 333 (4) 803 58,4 - 83,6 = - 25,2 211 000 0,00687 x (2x79)4 = 281 393 (5) - 835 58,4 - 81,9 = - 23,5 - 868 340 -0,00687 x (2x75)4 = - 477 938 Tổng cộng 868 144 631 890 261 A.3.2 Xác định tải trọng phân bố q tác dụng lên m dài thân máng: a) Trọng lượng thân vỏ máng, kN/m: 26,00 x 0,868 = 4,86; b) Trọng lượng giằng (cách 2,5 m đặt giằng có tiết diện 0,1 m x 0,07 m), kN/m: 26,00 x 0,10 x 0,07 x 1,5/2,5 = 0,11; c) Trọng lượng nước ứng với mực nước thiết kế, kN/m: 10 x (0,3 x 1,5 + π x 0,752/2) = 13,34 Tổng cộng tải trọng q, kN/m : q = 4,86 + 0,11 + 13,34 q = 18,30 A.3.3 Tính tốn kiểm tra ứng suất theo phương dọc máng: a) Mô men uốn lớn nhất, Mmax, kN.m: b) Ứng suất kéo lớn đáy máng, σmax, daN/cm2: : A.3.4 Tính tốn độ võng f máng, cm: A.4 Tính toán thân máng theo phương ngang A.4.1 Xác định lực dọc X1 giằng A.4.1.1 Xác định khoảng cách k từ trọng tâm tiết diện đến tâm phần đáy máng tròn, cm: A.4.1.2 Xác định khoảng cách h từ tâm cung tròn đến đường trục giằng nằm ngang, cm: A.4.1.3 Xác định khoảng cách h1 từ tâm cung tròn đến đường mặt nước, cm: A.4.1.4 Xác định khoảng cách h2 từ mặt nước đến đường trục giằng nằm ngang, cm: A.4.1.5 Xác định lực tác dụng sơ đồ tính tốn nội lực theo phương ngang: a) Lực tập trung P0, kN/m: P0 = 26 x (0,2 x 0,1 + 0,5 x 0,2 x 0,05 + 0,1 x 0,07 x 0,75/2,5) P0 = 0,73 b) Mô men tập trung M0, kN.m/m: M0 = - 26 x [0,2 x 10 x 0,5 x (0,2 + 0,04) + 0,5 x 0,2 x 0,05 x (0,02 + 0,2/3)] + 0,11 x 1,5 2/12 M0 = - 0,07 A.4.1.6 Lực dọc giằng xác định theo công thức (30), chuyển vị δ11, ∆1P0, ∆1M0, ∆1q, ∆1Pn, ∆1τ xác định theo công thức sau: đó: A.4.1.7 Kết tính tốn xác định lực dọc X1 giằng, kN/m : A.4.2 Tính tốn mơmen uốn M lực dọc trục N mặt cắt Mômen uốn M lực dọc trục N mặt cắt xác định theo công thức (28) cơng thức (29) Kết tính tốn ghi vào bảng A.3 A.4 Biểu đồ mômen uốn lực dọc biểu diễn hình A.2 Bảng A.3 – Mômen uốn M mặt cắt M Đơn vị tính kN.m Mơmen uốn Mặt cắt tính tốn 00 150 300 450 600 750 900 y=0 MPo 0,000 -0,019 -0,076 -0,165 -0,282 -0,418 -0,564 MMo -0,069 -0,069 -0,069 -0,069 -0,069 -0,069 -0,069 -0,069 Mq 0,000 -0,015 -0,074 -0,191 -0,376 -0,629 -0,939 MP -0,045 -0,207 -0,551 -1,126 -1,953 -3,022 -4,290 MT 0,017 0,086 0,400 1,011 1,955 3,229 4,783 Mx1 0,277 0,400 0,515 0,613 0,688 0,736 0,752 Tổng cộng 0,180 0,176 0,145 0,073 -0,037 -0,173 -0,327 -0,069 CHÚ THÍCH: Mơmen làm cho thớ ngồi vỏ máng chịu kéo dương, chịu nén âm (dấu -) Bảng A.4 – Lực dọc N mặt cắt N Đơn vị tính kN Lực dọc Mặt cắt tính tốn 00 150 300 450 600 750 900 y=0 Npo 0,732 0,707 0,634 0,518 0,366 0,189 0,000 0,732 NM0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 Nq 0,450 0,629 0,739 0,746 0,628 0,377 0,000 0,000 Np 0,000 -0,210 -0,657 1,404 -2,478 -3,866 -5,513 0,000 NT -2,667 -4,360 -5,673 -6,379 -6,315 -5,396 -3,628 0,000 NX1 0,000 0,160 0,308 0,436 0,534 0,595 0,616 0,000 Tổng cộng -1,485 -3,074 -4,649 -6,084 -7,265 -8,100 -8,524 0,732 CHÚ THÍCH : Lực dọc nén dương, kéo âm (dấu -) Hình A.2 - Biểu đồ mômen uốn M lực dọc N A.4.3 Tính tốn kiểm tra ứng suất theo phương ngang máng Kết tính tốn điều A.4.2 cho thấy mặt F = O o thân máng chịu mômen uốn dương lớn (0,180 kN.m/m), lực dọc kéo tương ứng -1,485 kN/m Tại mặt cắt F = 900 thân máng chịu mômen âm lớn (-0,326 kN.m/m) lực dọc kéo tương ứng lớn (-8,524 kN/m) Như mặt cắt F = 90o có ứng suất kéo σk lớn nên cần kiểm tra ứng suất σk mặt cắt MỤC LỤC Lời nói đầu Phạm vi áp dụng Tài liệu viện dẫn Thuật ngữ định nghĩa Ký hiệu thuật ngữ viết tắt Yêu cầu kỹ thuật chung Cấu tạo cầu máng 6.1 Sơ đồ cấu tạo 6.2 Kết cấu cửa vào, cửa 6.3 Kết cấu thân máng Tính tốn kết cấu xi măng lưới thép 7.1 Quy định chung 7.2 Tính toán cấu kiện xi măng lưới thép theo phương pháp thứ (I) 7.3 Tính tốn cấu kiện xi măng lưới thép theo phương pháp thứ hai (II) 7.4 Tính tốn cường độ tiết diện nghiêng 7.5 Tính tốn nứt biến dạng Vật liệu dùng cho kết cấu xi măng lưới thép 8.1 Vữa xi măng 8.2 Lưới thép 8.3 Cốt thép chịu lực 8.4 Các chất phụ gia 8.5 Cấp phối vật liệu vữa xi măng lưới thép Tính tốn thiết kế cầu máng xi mămg lưới thép 9.1 Yêu cầu kỹ thuật chung 9.2 Tải trọng tác dụng lên cầu máng 9.3 Cấu tạo tính tốn kết cấu gối đỡ máng 9.4 Tính toán kết cấu thân máng xi măng lưới thép 9.5 Kết cấu khe co giãn Phụ lục A (Tham khảo): Phân tích nội lực thân máng theo lý thuyết dầm ... 0,000 -0 ,019 -0 ,076 -0 ,165 -0 ,282 -0 ,418 -0 ,564 MMo -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 -0 ,069 Mq 0,000 -0 ,015 -0 ,074 -0 ,191 -0 ,376 -0 ,629 -0 ,939 MP -0 ,045 -0 ,207 -0 ,551 -1 ,126 -1 ,953... cấu xi măng lưới thép 8.1 Vữa xi măng 8.2 Lưới thép 8.3 Cốt thép chịu lực 8.4 Các chất phụ gia 8.5 Cấp phối vật liệu vữa xi măng lưới thép Tính tốn thiết kế cầu máng xi mămg lưới thép 9.1 Yêu cầu. .. THÂN MÁNG THEO LÝ THUYẾT DẦM A.1 Số liệu tính tốn Thiết kế thân cầu máng vỏ mỏng chữ U xi măng lưới thép theo số liệu thiết kế sau: - Cầu máng kiểu dầm đơn có chiều dài nhịp : L = 10 m; - Đường