TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 4253 : 2012 CƠNG TRÌNH THỦY LỢI - NỀN CÁC CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG - YÊU CẦU THIẾT KẾ Hydraulic structures - Foundation of hydraulic projects - Design standard Lời nói đầu TCVN 4253:2012 thay cho TCVN 4253-86 TCVN 4253:2012 Viện thủy điện lượng tái tạo - Viện khoa học thủy lợi Việt Nam biên soạn, Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng thẩm định, Bộ Khoa học Công nghệ cơng bố CƠNG TRÌNH THỦY LỢI - NỀN CÁC CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG - U CẦU THIẾT KẾ Hydraulic structures - Foundation of hydraulic projects - Design standard Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn áp dụng thiết kế cơng trình thủy cơng (cơng trình thủy lợi thủy điện, kè sông, kè biển) Khi thiết kế cơng trình thủy cơng, ngồi tiêu chuẩn này, cần áp dụng tiêu chuẩn khác có liên quan Phần kỹ thuật 2.1 Các quy định chung 2.1.1 Nền cơng trình thủy cơng cần thiết kế sở - Các kết khảo sát, đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn bao gồm tài liệu cấu trúc địa chất, hoạt động nước đất, hoạt động địa chất động lực, tiêu lý đơn ngun địa chất cơng trình vùng xây dựng - Kinh nghiệm xây dựng cơng trình thủy cơng có điều kiện địa chất cơng trình tương tự; - Các tài liệu đặc trưng công trình thủy cơng xây dựng (loại kết cấu, kích thước, trình tự xây dựng, tải trọng tác dụng, tác động, điều kiện sử dụng, v.v…) - Các điều kiện thi công; - Kết so sánh kinh tế kỹ thuật phương án giải pháp thiết kế để chọn phương án tối ưu, nhằm tận dụng đặc trưng độ bền biến dạng đất đá vật liệu dùng để xây dựng cơng trình với chi phí quy dẫn nhỏ 2.1.2 Để đảm bảo độ tin cậy vận hành, độ bền lâu (tuổi thọ) tính kinh tế cơng trình thủy cơng, thiết kế cần phải thực hiện: - Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn vùng xây dựng phù hợp với nhu cầu tài liệu đầu vào để thiết kế cơng trình thủy cơng cụ thể, dự báo vấn đề địa chất xấu xảy q trình xây dựng sử dụng cơng trình để có giải pháp thiết kế xử lý tương ứng; - Đánh giá sức chịu tải công trình; - Đánh giá độ bền cục nền; - Đánh giá tính ổn định sườn dốc, mái dốc tự nhiên nhân tạo; - Xác định chuyển vị hệ cơng trình q trình thi công, khai thác, sửa chữa vận hành công trình; - Xác định ứng suất mặt cắt tiếp xúc cơng trình với biến đổi chúng theo thời gian; - Tính toán độ bền thấm nền, áp lực ngược nước lên cơng trình, lưu lượng thấm cần thiết phải tính biến đổi chế độ thấm trạng thái ứng suất biến đổi; - Nghiên cứu biện pháp kỹ thuật làm tăng sức chịu tải, độ bền, giảm chuyển vị, làm giảm áp lực ngược lưu lượng thấm 2.1.3 Cần xác định tải trọng tác động lên tính toán, xuất phát từ làm việc đồng thời cơng trình nền, phù hợp với quy định thiết kế cơng trình thủy cơng 2.1.4 Phải tính tốn cơng trình thủy cơng theo hai nhóm trạng thái giới hạn: - Nhóm thứ nhất: Sự ổn định chung cơng trình sức chịu tải, độ bền, ổn định chung độ bền thấm không phủ đá độ bền thấm cục bộ; phá hoại cục làm cơng trình khơng tiếp tục hoạt động được; - Nhóm thứ hai (theo khơng sử dụng bình thường được) tính chuyển vị cơng trình, độ bền cục độ ổn định sườn dốc tự nhiên CHÚ THÍCH: Nếu bất ổn định sườn dốc dẫn tới trạng thái khơng sử dụng cơng trình phải tính tốn độ ổn định sườn dốc theo nhóm trạng thái giới hạn thứ 2.1.5 Khi thiết kế cơng trình cần bố trí thiết bị đo kiểm tra để quan trắc tình trạng cơng trình chúng q trình thi công giai đoạn sử dụng để đánh giá độ tin cậy hệ cơng trình nền, phát kịp thời hư hỏng ngăn ngừa cố cải thiện điều kiện sử dụng 2.2 Phân loại đất, đá đặc trưng lý chúng 2.2.1 Phân loại đất đá cơng trình thủy cơng: địa khối cơng trình thủy cơng có hai loại đá đất 2.2.2 Phân loại đá cơng trình thủy cơng tổng hợp ba yếu tố bản: - Mức độ phong hóa biến đổi: Có năm mức độ tốt đến xấu (a1 đến a5) - Mức độ nguyên khối (giảm nguyên khối nứt nẻ, dập vỡ, tạo không gian trống khối đá nền), vật liệu lấp nhét mức độ lấp nhét khoảng khơng gian trống Có năm mức độ tốt đến xấu (b1 đến b5) - Mức độ cứng đá: Có năm mức độ cứng mềm (c1 đến c5) CHÚ THÍCH: Ba yếu tố xuất phát từ tên đá nguồn gốc thành tạo, cấu trúc nguyên thủy biến đổi theo môi trường tự nhiên Khi mô tả kết khảo sát địa chất cơng trình cần ghi rõ: tên đá, nguồn gốc, màu sắc, cấu tạo, kiến trúc, tình trạng phong hóa, mức độ nguyên khối, mức độ cứng mức độ phân bố không đồng yếu tố địa chất cơng trình đời, lớp đất đá phân chia vẽ địa chất cơng trình để thiết kế cơng trình thủy cơng 2.2.3 Phân loại đất cơng trình thủy cơng, tên đất gọi theo tổng hợp yếu tố bản: Thành phần cấp phối hạt, nguồn gốc thành tạo, trạng thái tự nhiên Bảng - Phân loại đá cơng trình thủy cơng Mức độ phong hóa biến đổi a1: Đá tươi khơng phong hóa, khơng biến đổi Hệ số phong hóa Kph 1,0 a2: Đá phong hóa nhẹ, biến đổi Hệ số phong hóa Kph 0,9 đến nhỏ 1,0 a3: Đá phong hóa vừa, biến đổi trung bình Hệ số phong hóa Kph từ 0,8 đến 0,9 a4: Đá phong hóa mạnh biến đổi nhiều Hệ số phong hóa Kph từ 0,7 đến 0,8 a5: Đá phong hóa hồn tồn, biến đổi hồn tồn thành dăm sạn Hệ số phong hóa Kph nhỏ 0,7 Mức độ giảm nguyên khối nứt nẻ dập vỡ tạo không gian trống khối đá nền, vật liệu lấp nhét mức độ lấp nhét khoảng khơng gian trống b1: Đá ngun khối tương đối ngun khối, khơng nứt nẻ, khe nứt nhỏ 0,5 mm khép kín, tỷ lệ khe nứt nõn khoan nhỏ 3000 Pa, RQD nõn khoan lớn 80% b2: Đá nứt nẻ đến vừa, khe nứt hở nhỏ mm, mặt nứt nhám khơng có chất nhét vụn thô, tỷ khe nứt nõn khoan 3000 Pa đến 6000 Pa, RQD nõn khoan lớn 60% b3: Đá nứt nẻ vừa đến nhiều, khe nứt nẻ hở trung bình đến 20 mm, khơng có chất nhét vụn cát, mặt nứt phẳng, tỷ khe nứt nõn khoan 6000 Pa đến 10000 Pa, RQD nõn khoan 30% đến 60% b4: Đá nứt nẻ nhiều đến nhiều, khe nứt hở lớn 20 mm khơng có chất nhét vụn sạn cát bụi sét, tỷ lệ nõn khoan 10000 Pa đến 20000 Pa, RQD nhỏ 30% b5: Đá nứt nẻ tăng cao, khe nứt hở lớn 20mm; chất nhét khe nứt bụi sét, mật độ khe nứt nõn khoan lớn 20000 Pa, mặt nứt bị biến dạng hoàn toàn, đời nứt nẻ vụn nát, đới dập vỡ kiến tạo, nõn khoan mảnh vụn dăm sạn RQD Mức độ cứng đá c1: Đá cứng chắc, cường độ kháng nén trục Rn lớn 800 kg/cm c2: Đá cứng chắc, cường độ kháng nén trục Rn từ 500 kg/cm đến 800 kg/cm2 c3: Đá cứng vừa, cường độ kháng nén trục Rn từ 150 kg/cm đến 500 kg/cm2 c4: Đá mềm, cường độ kháng nén trục Rn từ 50 kg/cm2 đến 150 kg/cm2 c5: Đá mềm, cường độ kháng nén trục Rn nhỏ 50 kg/cm Bảng - Đặc trưng lý đất đá Các đặc trưng lý đất đá Sức chống Khối lượng Mô đun kéo trục Loại đất đá thể tích Hệ số biến dạng trạng thái V rỗng e E10-3 no nước Rk 3 (10 kg/m ) (kg/cm2) (kg/cm2) Đá khối (gọi tắt đá) Đá (sức chống nén tức thời trục Rn lớn 50 daN/cm2) - Phun trào (granit, điôrit, poocphirit, v.v…) Nhỏ Lớn - Biến chất (gơnai, quắc zit, đá phiến 2,5 đến 3,1 hoặc Lớn 50 kết tinh, đá hoa cương, …v.v…) 0,01 10 - Trầm tích (đá vơi, đơlomic cát kết) Đá nửa cứng (có Rn nhỏ 50 kg/cm2) - Trầm tích (đá phiến sét, sét kết, bột 2,2 đến Lớn kết, cát kết, cuội kết đá phấn, mác Lớn 10 10 đến 50 2,65 0,2 mơ, túp, thạch cao … v.v ) Khơng phải đá (đất) Loại trịn lớn (đá dăm, cuội, sỏi) cát 1,4 đến 2,1 0,25 đến 0,05 đến Bụi sét (cát pha, sét pha sét) 1,1 đến 2,1 0,35 đến 0,03 đến CHÚ THÍCH: Đối với đá nửa cứng tùy theo mức độ nguyên vẹn, tùy theo tính chất đặc điểm kiến trúc chúng, có sở chắn phải dùng phương pháp xác định đặc trưng lý phương pháp tính tốn đất, đá rời Khi thí nghiệm đất phương pháp cắt, trượt bàn nén cắt trụ, giá trị tiêu chuẩn của, tc đặc trưng đất tgϕ C tc phải xác định theo Phụ lục H Trường hợp thí nghiệm phương pháp nén vỡ, giá trị tiêu chuẩn đặc trưng đất phải xác định cách dựng quan hệ đường thẳng (theo phương pháp bình phương nhỏ nhất) ứng suất nhỏ σ lớn σ dựng tiếp vịng trịn ứng suất, sau dựng đường thẳng bao vịng trịn nói xác định tgϕ C tc Khi dùng phương pháp cắt quay xuyên, phải lấy giá trị trung bình cộng kết loại thí nghiệm riêng làm giá trị tiêu tc chuẩn đặc trưng tgϕ C tc đất tc 2.2.4 Khi thiết kế cơng trình thủy cơng, trường hợp cần thiết, ngồi đặc trưng lý nêu tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình phải xác định thêm đặc trưng đất đá: - Hệ số thấm Kt; - Các tiêu độ bền thấm đất đá (gradien thấm tới hạn Jth vận tốc thấm tới hạn Vth); - Hàm lượng muối hòa tan nước hàm lượng chất hữu cơ; - Hệ số nhớt thông số từ biển; - Mô đun nứt nẻ Mn; - Chiều rộng khe nứt; - Những đặc trưng độ chặt chất nhét khe nứt; - Vận tốc truyền sóng dọc Vd sóng ngang Vng địa khối; - Lượng hút nước đơn vị q; - Hệ số nở hơng µ CHÚ THÍCH: 1) Giá trị tiêu chuẩn tính tốn đặc trưng độ bền ( ϕ , c, Rn ) biến dạng (E, Vđ, Vng) thấm (K, q, Jk, Vk) xác định theo yêu cầu tiêu chuẩn này, đặc trưng lại theo tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình 2) Trong phần tiêu chuẩn này, trừ trường hợp có ghi riêng, thuật ngữ “những đặc trưng đất, đá” phải hiểu không đặc trưng học mà đặc trưng vật lý đất, đá 3) Đối với đáy móng cơng trình hình chữ nhật, tiêu chuẩn quy ước sau: Danh từ “chiều rộng” kích thước cạnh đáy móng song song với lực gây trượt ký hiệu B; Danh từ “chiều dài” kích thước cạnh đáy móng vng góc với lực gây trượt, ký hiệu L 2.2.5 Giá trị tiêu chuẩn đặc trưng lý đất đặc trưng vật lý đá Atc xác định dựa kết nghiên cứu trường phịng Những giá trị trung bình giá trị tiêu chuẩn đặc trưng Giá trị tính tốn đặc trưng đất A xác định theo công thức: A= Atc Kđ (1) K đ hệ số an toàn đất đá, lấy theo hệ số an tồn cơng trình hạng mục cơng trình dẫn cụ thể tiêu chuẩn Giá trị tính tốn đặc trưng đất đá tgϕ c trường hợp nêu 2.2.6.2; 2.2.7.3 2.2.5.5 phải xác định trực tiếp phương pháp chỉnh lí thống kê CHÚ THÍCH: - Khi tính tốn theo nhóm trạng thái giới hạn thứ giá trị tính tốn đặc trưng đất đá tgϕ , c y ký hiệu tgϕ I , cI y I - Khi tính theo nhóm thứ hai - ký hiệu tgϕ II , c II y II - Các giá trị tính tốn đặc trưng khác đất đá (E, K, q, v.v…) ký hiệu hai nhóm trạng thái giới hạn khơng có số I II 2.2.6 Các đặc trưng đất 2.2.6.1 Giá trị tiêu chuẩn đặc trưng đất tgϕ ctc phải xác định theo tập hợp giá trị thí nghiệm ứng suất tiếp giới hạn thu điều kiện tương ứng với giai đoạn thi công sử dụng cơng trình Đối với loại đất cơng trình cấp đặc biệt cấp IV, phải xác định giá trị thí nghiệm phương pháp phòng, phương pháp cắt nén vỡ (đối với loại đất có sét cơng trình cấp đặc biệt I, có số sệt Is lớn 0,5 thiết phải sử dụng phương pháp nén vỡ), cịn cơng trình cấp đặc biệt I cần bổ sung thêm phương pháp trường: phương pháp trượt bàn nén cơng trình bê tơng cốt thép; phương pháp cắt trụ cơng trình đất; phương pháp xuyên cắt quay tất loại cơng trình tc 2.2.6.2 Khi sử dụng kết nghiên cứu phương pháp cắt, trượt bàn nén trụ, phương pháp cắt quay xuyên, phải xác định giá trị tính tốn đặc trưng đất: tgϕ1 , c1 theo Phụ lục H, với xác suất tin cậy phía α = 0,95 tính Kđ Nếu giá trị tính tốn đặc trưng đất tgϕ1 c1 (đã chỉnh lý trên) nhỏ giá trị trung bình nhỏ nhất, lấy tgϕ1 = tgϕ tb c1 = ctbmin (trong tgϕ tb ctbmin thơng số đường thẳng xây dựng phương pháp bình phương nhỏ nhất, theo điểm thí nghiệm, nằm đường thẳng trung bình) Giá trị tính tốn đặc trưng đất tgϕ1 c1 theo kết thí nghiệm phương pháp nén vỡ phải xác định cách chỉnh lí thống kê giá trị σ σ3, theo phương pháp tương tự phương pháp chỉnh lí kết nghiên cứu phương pháp cắt, vẽ vòng tròn ứng suất theo giá trị tính tốn σ σ3 tìm được, đường thẳng bao vịng trịn cho giá trị tgϕ1 c1 Phải xác định giá trị tính tốn đặc trưng tgϕ1 c1 đất theo công thức (1) với Kđ = CHÚ THÍCH: Đối với cơng trình cảng cấp III IV giá trị theo loại đất tương tự tgϕ1 đất cát phép xác định 2.2.6.3 Giá trị tiêu chuẩn mô đun biến dạng Etc đất phải lấy giá trị trung bình cộng số liệu thí nghiệm nén Được phép lấy giá trị E tc theo Bảng tiêu chuẩn “Thiết kế nhà công trình”; riêng cơng trình có chiều rộng lớn 20 m, phải tăng giá trị Etc lên 1,5 lần (so với giá trị tra Bảng nói trên) Khi xác định giá trị tính tốn mơ đun biến dạng, phải lấy hệ số an tồn đất CHÚ THÍCH: Khi xác định giá trị tính tốn E thực nghiệm cần thiết phải tính đến khơng tương ứng điều kiện thí nghiệm thực tế K ttc phải lấy giá trị trung bình cộng kết 2.2.6.4 Giá trị tiêu chuẩn hệ số thấm thí nghiệm phịng trường Các thí nghiệm xác định hệ số thấm phải tiến hành có xét đến thay đổi trạng thái ứng suất đất xảy q trình thi cơng sử dụng cơng trình Khi xác định trị số tính tốn hệ số thấm phải xét theo mục đích tính tốn: để tính tốn ổn định thấm xử lý cơng trình lấy giá trị tính tốn giá trị tiêu chuẩn; để tính tốn kiểm tra ổn định thấm tính tốn tiêu nước hố móng lấy giá trị tính tốn giá trị lớn thí nghiệm thấm trường CHÚ THÍCH: Đối với cơng trình cảng, giá trị tính tốn hệ số thấm lấy theo loại đất tương tự J ktb đất phải lấy theo Bảng 3a Phải xác định giá trị tính tốn gradien tới hạn cục nước J cb (ở vùng 2.2.6.5 Giá trị tính tốn gradien tới hạn trung bình cột nước dịng thấm hạ lưu) đất xói ngầm mơ hình vật lý, thí nghiệm trường Khi thiết kế sơ cơng trình cấp III, IV tham khảo giá trị ghi Bảng 3b Đối với đất khơng xói ngầm, giá trị J k cho phép lấy không lớn 0,3 cịn có thiết bị tiêu nước khơng nhỏ 0,6 Yêu cầu tb J tt ≤ ( J K / K n ) ; K n : hệ số tin cậy Bảng 3a - Gradien tới hạn trung bình tính tốn cột nước Loại đất Gradien tới hạn trung bình tính tốn cột nước Đất sét Đất sét pha Đất cát pha Đất cát 1,35 0,80 0,60 0,48 0,42 0,32 Thô Vừa Nhỏ Bảng 3b Loại đất Đất sét tb JK J k theo cấp cơng trình J k theo cấp cơng trình Đặc biệt I 0,70 II 0,80 III 0,90 IV 1,08 Đất sét 0,35 0,40 Cát hạt lớn 0,32 0,35 Cát hạt trung bình 0,22 0,25 Cát hạt nhỏ 0,18 0,20 CHÚ THÍCH: Cơng trình cấp đặc biệt phải tiến hành thí nghiệm mơ hình 0,45 0,40 0,28 0,22 0,54 0,48 0,34 0,26 2.2.7 Các đặc trưng đá tc 2.2.7.1 Giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn sức chống nén tức thời trục đá R n R n phải xác định theo Phụ lục H tính tốn K đ lấy giới hạn tin cậy với xác suất phía α =0,95 2.2.7.2 Giá trị tiêu chuẩn đặc trưng đá tgϕ tc c tc đá có nhiều kết thí nghiệm điều kiện sát với thực tế xác định thông số quan hệ đường thẳng Tgh = σ × tgϕ tc + c tc xây dựng theo phương pháp bình phương nhỏ theo tập hợp giá trị giới hạn thực nghiệm ứng suất tiếp ứng với ứng suất pháp khác Trong trường hợp thông thường phải tiến hành thí nghiệm trường phương pháp trượt nén, đẩy trượt trụ đá, bê tông đá vị trí đại diện vị trí xung yếu đới 2.2.7.3 Giá trị tính tốn đặc trưng đá tgϕ1 c1 dùng để tính tốn ổn định cơng trình cấp đặc biệt I phải xác định thông số quan hệ đường thẳng, gần với tc giới hạn tin cậy quan hệ Tgh = σ × tgϕ + c tc với xác suất phía α =0,99 Nếu xử lý số liệu thí nghiệm mà tgϕ tc < c1 = tgϕ tc tgϕ tc c tc c < phải lấy tgϕ1 = K đϕ K đ, ϕ K đ,c c tc làm giá trị tính tốn đặc trưng đá K đ, c Các giá trị tính tốn tgϕII c II dùng để tính độ bền cục vùng riêng biệt cơng trình mặt trùng với mặt khe nứt mặt tiếp xúc cơng trình với nền, để tính tốn ổn định mái dốc cơng trình cấp đặc biệt cấp I, cấp II, phải lấy giá trị tiêu chuẩn chúng ( K đϕ = K dc = ) Trong trường hợp lại, giá trị tính tốn tgϕI.II cI.II lấy theo Bảng CHÚ THÍCH: 1) Đối với cơng trình cấp II đến IV có địa chất cơng trình đơn giản giai đoạn lập dự án đầu tư phép lấy giá trị tính tốn tgϕI,II c I,II phép lấy theo Bảng Đối với cơng trình cấp đặc biệt cấp I phải có tài liệu thí nghiệm thực tế để lựa chọn 2) Khi xác định đặc trưng tính tốn đá tgϕI,II c I,II theo số liệu thực nghiệm, phải xét tới khơng tương ứng xảy điều kiện thí nghiệm điều kiện thực tế Giá trị tiêu chuẩn đặc trưng biến dạng đá địa khối (môđun biến dạng E tc , hệ tc tc số nở hơng µ tc , vận tốc truyền sóng dọc Vd , vận tốc truyền sóng ngang Vng ) phải lấy giá trị trung bình cộng kết loại thí nghiệm với điều kiện Các giá tc trị Vd Vt cần xác định thí nghiệm trường, theo phương pháp động lực, giá trị E tc µ tc xác định phương pháp nén tĩnh đá 2.2.7.4 Giá trị tính tốn mơ đun biến dạng đá E toàn nền, phần riêng biệt nền, phải xác định theo giá trị tiêu chuẩn vận tốc truyền sóng tc Vdtc (hoặc Vng ) với sử dụng quan hệ tương quan đặc trưng mô đun biến dạng E Đối với cơng trình cấp đặc biệt cấp I cấp II, quan hệ đại lượng lấy theo đường hồi quy (tương ứng với độ lệch quân phương nhỏ nhất) đại lượng liên hợp riêng biệt Vd (hoặc Vng ) E tìm thí nghiệm đồng thời tĩnh (bằng bàn nén) động (bằng địa chấn - truyền âm siêu âm) điểm địa khối Đối với cơng trình cấp III đến IV, quan hệ tương quan nêu xác định sở tổng kết số liệu thí nghiệm điều kiện địa chấn cơng trình tương tự Giá trị tính tốn hệ số nở hơng µ, phép xác định theo loại đá tương tự CHÚ THÍCH: Đối với cơng trình cấp đặc biệt cấp I có điều kiện địa chấn cơng trình đơn giản, giai đoạn lập dự án đầu tư quan hệ tương quan Vd (hoặc Vng ) với E phép lấy theo tương tự 2.2.7.5 Giá trị tiêu chuẩn hệ số thấm K tc lượng hút nước đơn vị q tc xác định t giá trị trung bình lớn kết loại thí nghiệm riêng điều kiện Trị số K tc xác định trường phương pháp thí nghiệm hút nước (đối với t đá no nước), phương pháp đổ nước (đối với đá không no nước) Trị số q tc xác định phương pháp ép nước vào đoạn cách li lỗ khoan Khi thiết kế đường viền đất cơng trình, phải lấy giá trị tính tốn hệ số thấm K t giá trị tiêu chuẩn K tc đánh giá độ bền thấm cục (khi dịng thấm phía hạ lưu, v.v…) lấy t giá trị lớn nhất, K t nhận từ thí nghiệm trường 2.2.7.6 Các vận tốc thấm tới hạn Vk khe nứt đá có chiều rộng lớn mm phải lấy theo bảng Khi chiều rộng khe nứt nhỏ mm, giá trị vận tốc tới hạn không định chuẩn 2.2.7.7 Các địa khối đá mức độ nứt nẻ, độ thấm nước, độ biến dạng độ phong hóa mức độ phá hủy tính liền khối đặc trưng số liệu nêu Phụ lục A Về mức độ biến dạng, mức độ độ bền thấm nước theo hướng khác nhau, địa khối đá đá nửa cứng phải coi đẳng hướng hệ số dị hướng không lớn 1,5 phải coi dị hướng hệ số dị hướng lớn 1,5 2.3 Tính theo sức chịu tải Tiêu chuẩn đảm bảo ổn định cơng trình, hệ cơng trình - sườn dốc (của địa khối) cần phải đảm bảo điều kiện sau: m ×R Kn (2) R nc × K n ≥ = [K ] Ntt m (3) nc × Ntt ≤ hoặc: K= Ntt, R giá trị tính tốn tổng lực gây trượt lực chống trượt giới hạn tổng mô men lực gây lật tổng mô men lực chống lật Kn hệ số tin cậy, xác định theo Bảng nc hệ số tổ hợp tải trọng, xác định sau: nc = 1,00 tổ hợp tải trọng nc = 0,90 tổ hợp tải trọng đặc biệt nc = 0,95 tổ hợp tải trọng thời gian thi công, sửa chữa m hệ số điều kiện làm việc, tùy thuộc vào kết cấu cơng trình địa chất nền, lấy theo quy định hành Trị số [K] xác định theo Bảng tính sẵn Các loại đá Bảng - Giá trị tính tốn đặc trưng đá Giá trị tính tốn đặc trưng đá tgϕII c II dùng để tính Độ ổn định độ Độ ổn định độ bền cục mặt bền cục đối mặt phẳng trượt địa khối theo khe nứt với mặt có nhét cát đất có sét, với chiều rộng miệng khe Độ bền mặt phẳng trượt nứt (mm) mặt tiếp xúc bê tông trượt không - đá; độ ổn định trùng với mặt khe nứt mặt trượt địa tiếp xúc bê tông khối, phần Nhỏ 2 đến 20 Lớn 20 - đá theo vết nứt phần khối nguyên cI cI cI cI tgϕI tgϕI tgϕI tgϕI c II c II c II c II c II tgϕII tgϕII tgϕII tgϕII tgϕII K đ, c K đ, c K đ, c K đ, c daN / cm K K đ, ϕ K đ, ϕ K đ, ϕ đ, ϕ daN / cm daN / cm daN / cm daN / cm Đá có sức chống nén tức thời trục Rn lớn 500 daN/cm2 (dạng liền khối, phân thành khối lớn, khối dạng phân lớp, dạng phiến nứt nẻ, khơng bị phong hóa Đá có Rn lớn 500 daN/cm2 (dạng liền khối, phân thành khối lớn, 2,1 khối dạng phân lớp, dạng phiến nứt nẻ vừa, phong hóa yếu) Đá có Rn 150 đến 500 daN/cm² (dạng liền khối, phân thành khối lớn, khối dạng phân lớp phân phiến nứt 40 0,95 0,8 1,5 0,7 0,55 0,5 25 0,85 0,8 1,5 0,7 0,55 0,5 15 0,75 0,7 0,65 0,5 0,45 0,2 nẻ nhiều) Đá có Rn 50 đến 100 daN/cm² (phong hóa yếu, có độ bền nhỏ, nứt nẻ) Đá có Rn nhỏ 50 daN/cm² (dạng phiến, phiến 1,5 0,7 0,65 0,5 0,5 mỏng, nứt nẻ trung bình mạnh) CHÚ THÍCH: Trong cột đến 11; lấy Kđ,ϕ = 1,15 Kđ,c = 1,8 0,3 0,45 0,2 Bảng - Vận tốc thấm tới hạn Loại đất nhét khe nứt đá Vận tốc thấm tới hạn Vk (m/s) Đất sét 0,50 Đất sét pha 0,30 Đất cát pha với I lớn 0,03 0,15 CHÚ THÍCH: I gradien cột nước cục Bảng - Trị số [K] Trường hợp Cấp cơng trình Cơng trình BT BTCT đá m = 0,95 Thi công Đặc sửa Cơ biệt nc = chữa nc nc = 0,9 = 0,95 Cấp đặc biệt > 1,25 > 1,315 >1,184 >1,25 Cấp I 1,25 1,315 1,184 1,25 Cấp II 1,20 1,263 1,137 1,20 Cấp III 1,15 1,210 1,089 1,15 Cấp IV 1,10 1,158 1,042 1,10 CHÚ THÍCH: Cơng trình cấp đặc biệt thường có tiêu chuẩn riêng TT Kn Tải trọng Cơng trình BT BTCT đất đá nửa cứng m = 1,0 Tải trọng Thi công Đặc sửa Cơ biệt nc = chữa nc nc = 0,9 = 0,95 >1,25 >1,125 >1,188 1,25 1,125 1,188 1,20 1,08 1,14 1,15 1,035 1,093 1,10 1,00 1,045 CHÚ THÍCH: 1) Khi tính tốn ổn định mái dốc đá theo nhóm trạng thái giới hạn thứ hai, K n nc lấy 2) Khi tính tốn ổn định cơng trình theo tổ hợp tải trọng tác dụng giai đoạn sửa chữa, cho phép lấy hệ số nc 0,95 m hệ số điều kiện làm việc lấy theo Bảng Bảng - Hệ số điều kiện làm việc Loại cơng trình loại Cơng trình bê tơng bê tông cốt thép đất đá cứng Cơng trình bê tơng bê tơng cốt thép đá a) Khi mặt trượt qua khe nứt địa khối Hệ số điều kiện làm việc m 1 b) Khi mặt trượt qua mặt tiếp xúc bê tông đá di đá có phần qua khe nứt, phần qua đá nguyên khối Đập vịm cơng trình chống ngang khác đá Các mái dốc, sườn dốc tự nhiên nhân tạo Cơng trình cảng loại 0,95 0,75 1,0 1,15 CHÚ THÍCH: Trong trường hợp cần thiết, có luận chứng thích đáng, ngồi hệ số ghi Bảng 6, lấy hệ số điều kiện làm việc khác để xét đến đặc điểm kết cấu cơng trình 2.3.2 Khi xác định tải trọng tính tốn, hệ số vượt tải n phải lấy theo tiêu chuẩn hành CHÚ THÍCH: 1) Các hệ số vượt tải phải lấy tất hình chiếu hợp lực 2) Đối với tất tải trọng đất (áp lực thẳng đứng trọng lượng đất, áp lực hông đất, áp lực bùn cát) xác định theo giá trị tính tốn đặc trưng đất tgϕI,II , c I,II , y I,II hệ số vượt tải lấy 2.3.3 Độ ổn định đập đất phải tính tốn theo quy phạm thiết kế đập đất hành 2.3.4 Tính tốn ổn định cơng trình khơng phải đá 2.3.4.1 Việc tính tốn ổn định cơng trình trọng lực đá phải theo sơ đồ trượt phẳng, trượt hỗn hợp trượt sâu Các sơ đồ trượt kể xảy theo dạng trượt tịnh tiến vừa trượt vừa quay mặt Đối với cơng trình có mái dốc tự nhiên hay nhân tạo đỉnh mái dốc cần phải xét sơ đồ phá sập chung mái dốc lẫn cơng trình đặt 2.3.4.2 Khi tính tốn ổn định kết cấu ván cừ, cần xét sơ đồ quay ván cừ tường không néo xung quanh điểm nằm trục, ván cừ, thấp mặt phẳng đáy hố móng tường có néo - xung quanh điểm cố định vào thiết bị néo sơ đồ trượt hay quay trụ néo (tường néo) Trong trường hợp lực chống trượt giới hạn cần xác định theo phương pháp lí thuyết cân giới hạn Có xét đến lực ma sát tới nơi tiếp xúc đất với phận kết cấu 2.3.4.3 Chỉ tính tốn ổn định cơng trình theo sơ đồ trượt phẳng cát, đất lớn, đất có sét bụi cứng nửa cứng Khi phải thỏa mãn điều kiện sau: Nσ = σmax ≤ Nlim σ B × γn (3) đất có sét bụi dẻo, dẻo mềm, ngồi điều kiện (3) cần thỏa mãn thêm điều kiện đây: tgψ1 = tgϕ1 + C0 = v c1 ≥ 0,45 σtb K t × (1 + e) × t a × γn × h0 ≥4 (4) (5) công thức (3), (4) (5): Nσ số mơ hình hóa; σmax ứng suất pháp lớn điểm góc đáy móng cơng trình; B kích thước cạnh (chiều rộng) đáy móng cơng trình hình chữ nhật, song song với lực trượt (khơng tính chiều dài sân trước néo vào móng cơng trình) y1 trọng lượng thể tích đất (khi nằm mực nước ngầm cần xét đến đẩy nước); tgy1 giá trị tính tốn hệ số trượt; định lực chống giới hạn toàn phần, cịn trường hợp trượt hỗn hợp xác định phần lực chống giới hạn ứng với đoạn trượt có ép trồi phần T gh x B1 x L theo 2.3.4.7 C.2 Theo phương pháp đường trượt phần ranh giới miền đất trạng thái giới hạn xác định hai đoạn thẳng AB CD, nối đoạn cong BC, biểu diễn phương trình đường xoắn ốc lơgarít (Hình C.1a) Quan hệ góc nghiêng δ' hợp tổng ngoại lực (có giá trị lực chống trượt giới hạn R) với đường thẳng đứng góc định hướng tam giác cân giới hạn EAB xác định theo công thức sau: v=   sin δ' ×  arccos + ϕ1 − δ'     sin ϕ1  (C.1) Khi xác định giá trị R, lực dính đất mặt tác dụng xem đồng với tác dụng ngoại lực phân bố dạng ứng suất pháp n = c1 gây tenxơ cầu ứng suất tgϕ1 có giá trị n điểm đất (ở tgϕ1 c1 kí hiệu điều 3.4.3 tiêu chuẩn này) Đại lượng τgh giá trị cho B1 (B1*), σtb, γ1, c1, ϕ1 (kí hiệu điều 2.3.4.7 tiêu chuẩn này) xác định cách xây dựng biểu đồ sức chịu tải τgh = f(σ) toàn chiều rộng B chiều rộng tính tốn B * đáy móng E Để xây dựng biểu đồ người ta lấy nhiều giá trị δ'(tδ δ'=0 đến δ'=ϕ1) giá trị tương ứng v Theo giá trị v tìm tìm tất số liệu cần thiết để xác định kích thước lăng trụ phá hủy ABCDE Đường AB dựng theo góc v, đường EB theo góc α α= Dựng đường EC theo góc π + ϕ1 − v  o ϕ1   45 −  mặt phẳng nằm ngang 2  Hình dạng đoạn cong định ranh giới cho vùng (II) dựng theo phương trình đường xoắn ốc lơgarít Bán kính r - EC tìm theo cơng thức: r = ro x e x θ x tgϕ2 Trong đó: ro = EB ; θ = π ϕ1 − +v Đường CD hợp với mặt nằm ngang ED góc  o ϕ1   45 −  2  Sau xác định dạng lăng trụ phá hủy cần tìm trọng lượng P 1, P2, P3, vùng I, II, III (khi có lực dính cần thêm vào P3 tải trọng n ED ứng với ứng suất pháp n tác dụng bề mặt xác định giá trị lực R theo cơng thức: R= P1 × cos v × sin ( ρ + ϕi + v ) cos( ρ − v ) × sin v + δ' − ϕ1 ( ) đó:   Q + P2 + P3   − P1 × tgβ − tgv × ( Q + P1 + P2 + P3 )  ρ = arctg  Q=- P3  ϕ   × 1 + tgβ × tg 45 +      r − × cos θ   + α − ϕi   ro × sin θ  β = arctg   Trong trường hợp mà Bảng Phụ lục có dẫn giá trị hệ số chịu tải N γ, Nc, Nq hệ số K cho phép xác định chiều dài đoạn ED Hình C.1a (ED = KB), giá trị R xác định theo công thức: R = γ1 x B2 x Nγ + B x C x Nc + B x q x Nq Trong đó: γ1, c1, B 2.3.4.3; q cường độ tải trọng phân bố đoạn ED lăng trụ lồi; Theo giá trị R tìm được, xác định giá trị a τgh để xây dựng biểu đồ Hình C.1b theo cơng thức: σ= R × cos δ' − n B × B' τgh = R × sin δ ' B × B' Khi có dịng thấm cần xét tới lực thấm, phải xác định R theo phương pháp đố giải, cách dựng đa giác lực dựa lực tổng hợp trọng lực ba vùng lăng trụ phá hủy có xét tới lực đẩy nước tổng lực thấm tương ứng, tác dụng vùng lăng trụ Phương giá trị tổng lực thấm xác định theo lưới thủy động dịng thấm cơng trình Khi có lực thẳng đứng tác dụng lên cơng trình, xác định tải trọng thẳng đứng giới hạn (phá hủy) lên σgh theo phương pháp nêu Khi đó, việc dựng lăng trụ phá hoại tiến hành với: o δ' = v = 45 + CHÚ DẪN a) Sơ đồ tính tốn ϕ1 b) Biểu đồ sức chịu tải Hình C.1 - Sơ đồ tính tốn sức chịu tải ổn định cơng trình trượt sâu φi (độ) 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 Bảng C.1 - Giá trị hệ số sức chịu tải NY, Nc, Nq hệ số K Giá trị δ' theo phần φi Các hệ số 0,1 φi 0,3 φi 0,5 φi 0,7 φi NY 0,4809 0,3984 0,3598 0,3037 0,2340 Nc 14,643 14,399 13,855 13,218 1,440 Nq 2,0580 2,0237 1,9473 1,8577 1,7484 K 1,4346 1,3500 1,1685 0,9649 0,7253 NY 0,5968 0,5742 0,5070 0,1184 0,3145 Nc 14,016 13,715 13,052 12,288 11,374 Nq 2,4714 2,4184 2,3014 2,1667 2,0056 K 1,5721 1,4760 1,2709 1,0428 0,7775 NY 0,8407 0,8001 0,6914 0,5578 0,1084 Nc 13,989 13,617 12,807 11,891 10,818 Nq 2,9735 2,8945 2,7223 2,5276 2,2995 K 1,7244 1,6151 1,3830 1,1273 0,8333 NY 1,1584 1,0908 0,9227 0,7274 0,5182 Nc 14,381 13,921 12,930 11,831 10,571 Nq 3,5857 3,4708 3,2240 2,9500 2,6357 K 1,8936 1,7691 1,5061 1,2190 0,8933 NY 1,5732 1,4660 1,2136 0,9340 0,6465 Nc 15,118 14,547 13,335 12,016 10,536 Nq 4,3351 4,1713 3,8238 3,4458 3,0210 K 2,0821 1,9400 1,6415 1,3189 0,9577 NY 2,1179 1,9527 1,5809 1,1867 0,7971 Nc 16,182 15,471 13,985 12,398 10,660 Nq 5,2577 5,0269 4,5440 4,0285 3,4635 K 2,2930 2,1304 1,7910 1,4281 1,0270 NY 2,8368 2,5872 2,0465 1,4965 0,9740 Nc 17,583 16,697 14,870 12,959 10,915 Nq 6,3996 6,0772 5,4122 4,7169 3,9728 K 2,5297 2,3432 1,9566 1,5475 1,1019 NY 3,7915 3,4188 2,6395 1,8779 1,1826 Nc 19,358 18,250 15,998 13,693 13,287 Nq 7,8211 7,3733 6,4634 5,5323 4,6502 K 2,7966 2,5821 2,1405 1,6787 1,1829 NY 5,0700 4,5173 3,3998 2,3499 1,4293 Nc 21,570 20,178 17,392 14,605 11,769 Nq 9,6036 8,9836 7,7435 6,5026 5,2401 K 3,0989 2,8514 2,3457 1,8232 1,2707 NY 6,7963 5,9796 4,3805 2,9368 1,7224 Nc 24,305 22,548 19,090 15,709 12,362 Nq 11,855 10,998 9,3107 7,6621 6,0295 K 3,4430 3,1564 2,5756 1,9828 1,3663 NY 9,1494 7,9428 5,6548 3,6709 2,0720 Nc 27,684 25,455 21,141 17,029 13,069 Nq 14,720 13,535 11,241 9,0545 6,9490 K 3,8366 3,5035 2,8341 2,1600 1,4705 NY 12,394 10,608 7,3255 4,5958 2,4911 Nc 31,872 29,027 23,619 18,596 13,900 Nq 18,402 16,795 13,637 10,738 8,0253 K 4,2897 3,9008 3,1263 2,3575 1,5846 NY 19,922 14,264 9,5362 5,7696 2,9966 Nc 37,092 33,435 26,616 20,454 14,868 Nq 23,178 20,893 16,632 12,781 9,2906 K 4,8143 4,3581 3,4583 2,5784 1,7099 0,9 φi 0,1485 11,356 1,5960 0,4001 0,1929 10,133 1,7866 0,4238 0,2417 9,3988 1,9978 0,4486 0,2951 8,9502 2,2316 0,7470 0,3537 8,6856 2,4905 0,5023 0,4181 8,5492 2,7778 0,5314 0,4889 8,5081 3,0967 0,5621 0,5669 8,5420 3,4512 0,5947 0,6530 8,6381 3,8459 0,6292 0,7483 8,7881 4,2863 0,6660 0,8541 8,9870 4,7785 0,7051 0,9719 9,2321 5,3302 0,7469 1,1034 9,5222 5,9502 0,7917 36 40 45 NY Nc Nq K NY Nc Nq K NY Nc Nq K 32,530 51,963 37,754 6,1443 66,014 76,506 64,196 8,0121 117,62 134,88 134,88 11,614 26,507 45,776 33,258 5,5062 51,714 65,611 55,054 7,0952 131,12 111,08 111,08 10,101 16,492 34,706 25,215 4,2738 29,605 47,007 39,444 5,3673 66,272 73,119 73,119 7,3504 9,2122 25,281 18,367 3,1074 15,093 32,200 27,019 3,7916 29,516 45,728 45,729 4,9747 4,3588 17,290 12,562 2,0011 6,4272 20,552 17,245 2,3617 10,783 26,385 26,385 2,9514 1,4107 10,240 7,4400 0,8915 1,8186 11,159 9,3633 1,0080 2,5025 12,625 12,625 1,1848 Phụ lục D (Tham khảo) Xác định ứng suất tiếp xúc công trình đất cát đồng theo phương pháp "Biểu đồ thực nghiệm" Theo phương pháp "biểu đồ thực nghiệm", ứng suất tiếp xúc pháp xác định sau: a) Trong trường hợp tổng hợp lực P ngoại lực qua tâm đáy móng cơng trình theo cơng thức: σ x = σ x × σ tb (D.1) σ x ứng suất tiếp xúc pháp điểm cách tâm đáy móng cơng trình khoảng cách x; σ x ứng suất tiếp xúc pháp tương đối điểm tương ứng, xác định theo Bảng D.1, phụ số; Nσ = σ tb (dưới mực nước ngầm, giá trị trọng lượng thể tích cần lấy có xét tới lực đẩy nổi); B × γl σ tb ứng suất tiếp xúc pháp trung bình đáy móng cơng trình σ tb = P B ×L b) Trong trường hợp tổng hợp lực ngoại lực lên đặt lệch tâm khơng có ứng suất × en ≤ kéo mặt tiếp xúc đáy móng nền, theo cơng thức: b × mk  12 × e tt + x  σ z = σ tb × 1 ± × mk  B   (D.2) σ x , σ x x ký hiệu công thức (D.1); ett lệch tâm tải trọng đặt vng góc với mặt đáy móng cơng trình; mk hệ số, xác định theo Bảng D.2 CHÚ THÍCH: Khi sử dụng cơng thức (D.2) cần ý đến dấu giá trị e tt x gốc tọa độ, đặt tâm đáy móng cơng trình Bảng D.1 - Ứng suất tiếp xúc pháp tương đối σ x 2× x B 0,5 σ x Khi Nσ 10 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,18 1,17 1,16 1,14 1,11 1,08 1,03 0,98 0,92 0,82 1,22 1,21 1,20 1,17 1,14 1,09 1,02 0,95 0,87 0,74 1,28 1,27 1,25 1,20 1,15 1,09 1,01 0,91 0,80 0,98 1,34 1,32 1,29 1,24 1,18 1,10 1,00 0,87 0,74 0,59 1,38 1,36 1,33 1,27 1,20 1,11 0,99 0,85 0,70 0,50 Bảng D.2 - Các giá trị hệ số mk 0,5 Chỉ số hình hóa Nσ Hệ số mk 1,221 1,295 1,345 1,402 1,40 1,38 1,35 1,29 1,22 1,12 0,98 0,83 0,67 0,46 1,42 1,40 1,36 1,30 1,23 1,12 0,98 0,82 0,65 0,43 10 1,464 1,501 1,528 Phụ lục E (Tham khảo) Xác định ứng suất cơng trình đập đất Ε.1 Khi thiết kế cơng trình thủy cơng cần xác định ứng suất tác dụng tải trọng trọng lượng thân đất Ε.2 Khi xác định ứng suất cơng trình tải trọng ngồi gây ra, biểu đồ ứng suất tiếp xúc pháp xác định theo công thức nén lệch tâm, ứng suất tiếp xúc lấy tỷ lệ thuận với ứng suất pháp Khi tính độ lún phương pháp cộng lớp theo 2.7.9.2 2.7.9.3, ứng suất pháp tâm đáy móng cơng trình bê tơng bê tơng cốt thép xác định theo phương pháp lí thuyết đàn hồi theo tiêu chuẩn "Thiết kế nhà công trình" Khi đó, tính tốn lấy tồn áp suất ngồi, khơng trừ áp suất tự nhiên thường xun Khi tính đập đất, tải trọng lên phải xác định phương pháp lí thuyết đàn hồi Ε.3 Các ứng suất trọng lượng thân đất cơng trình bị giới hạn mặt phẳng nằm ngang xác định theo công thức: a) Đối với đồng theo chiều sâu nền: σ zd = γII × z (Ε.1) b) Đối với không đồng theo chiều sâu nền: n σ zd = ∑ γ IIi × Zi i =1 (Ε.2) c) Đối với đồng không đồng có tác dụng lực thấm: σ zd = n ∑ Zi × ( γIIi − γ n × li ) i =1 (Ε.3) σzd thành phần thẳng đứng ứng suất trọng lượng thân đất độ sâu z' γII, γIii ký hiệu 2.2, 2.3 mực nước ngầm, giá trị trọng lượng thể tích đất phải lấy có xét đến lực đẩy nổi; z zi chiều dày lớp đất xét; li giá trị trung bình thành phần thẳng đứng gradien cột nước lớp xét (khi hướng thấm lên - gradien dương) Ứng suất thân đập đất phải xác định theo phương pháp lí thuyết đàn hồi có xét tới cấu tạo không đồng đập Trong giai đoạn luận chứng kinh tế kỹ thuật cho phép xác định ứng suất mặt phẳng nằm ngang đập theo công thức (Ε.1) (Ε.2) Phụ lục F (Tham khảo) Các hệ số dùng để tính tốn theo biến dạng X B gh 1/16 8,23 7,89 6,84 5,59 4,94 3,49 2,69 2,14 1,73 1,41 1,14 0,93 0,75 0,61 0,38 0,23 0,12 0,05 0,01 0,25 0,50 0,75 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 Bảng F.1 - Các giá trị hệ số lún Kn B Giá trị Kn gh H 1/8 1/4 1/2 6,84 5,46 4,09 2,77 6,58 5,20 3,84 2,56 5,46 4,09 2,77 1,59 4,21 2,86 1,59 0,23 3,56 2,23 1,03 0,00 2,16 0,95 0,15 1,40 0,39 0,00 0,91 0,13 0,61 0,01 0,39 0,00 0,23 0,13 0,05 0,01 0,00 - 1,60 1,50 0,79 0,11 0,00 - 0,79 0,79 0,39 0,00 - CHÚ THÍCH: X tọa độ điểm xét (gốc tọa độ tâm gia tải); B gt chiều rộng gia tải; H chiều dày thực lớp chịu nén Giá trị 2×H B (đối với đáy tròn 0,25 0,5 0,75 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 H ) r Bảng F.2 - Các giá trị hệ số mo Hình dạng đáy móng cơng trình L Chữ nhật, Trịn H 10 0 0 0,12 12 0,12 0,13 0,13 0,22 0,22 0,24 0,24 0,24 0,31 0,31 0,34 0,34 0,35 0,38 0,39 0,43 0,44 0,46 0,50 0,53 0,59 0,61 0,63 0,58 0,62 0,70 0,73 0,77 0,63 0,68 0,79 0,83 0,89 0,66 0,72 0,87 0,92 1,0 0,70 0,77 0,96 1,04 1,15 0,72 0,80 1,08 1,13 1,27 α 0,13 0,25 0,36 0,46 0,64 0,79 0,92 1,03 1,20 1,34 CHÚ THÍCH: N chiều dày thực lớp chịu nén; B L chiều rộng chiều dài đáy móng cơng trình; r bán kính đáy móng trịn cơng trình Phụ lục G (Tham khảo) Xác định môđun biến dạng để tính chuyển vị cơng trình G.1 Phải tùy theo loại cơng trình sơ đồ tính tốn chuyển vị mà lấy giá trị khác môđun biến dạng Ei, Etb, Eqđ, Ec Các giá trị môđun xác định thí nghiệm nén ép thí nghiệm trường bàn nén, xem giá trị ban đầu Trong giai đoạn luận chứng kinh tế kĩ thuật cho phép xác định giá trị tính tốn mơđun biến dạng theo tương tự G.2 Môđun biến dạng E, lớp thứ i phải xác định với hệ số xét tới không phù hợp trạng thái ứng suất đất dụng cụ nén ép cơng trình theo cơng thức: Ei = E l × β o × mo (G.1) đó: El môđun biến dạng xác định theo nhánh nén ban đầu đường cong nén El = σ1 − σ2 × (1 + ei ) e1 − e o = (G.2) ì à2 µ mo = mc × mbn ei hệ số rỗng đất ứng với ứng suất trọng lượng thân đất gia lớp thứ i σi = γ × z i e2 hệ số rỗng đất ứng với tổng ứng suất σ = γ × zi + σc (trong σc ứng suất trọng lượng cơng trình lớp thứ i nền); mo hệ số nở hông đất lớp thứ i; mc hệ số, lấy cơng trình có chiều rộng nhỏ 20 cm, diện tích mặt nhỏ 500 m2, 1,5 công trình có kích thước lớn hơn; mbn hệ số đất dính lấy tỷ số mơđun biến dạng xác định thí nghiệm đất bàn nén, mơđun biến dạng xác định thí nghiệm nén ép Khi khơng có số liệu thí nghiệm nói đất sét cứng nửa cứng, cho phép lấy m bn theo Bảng G.1 Bảng G.1 - Các giá trị hệ số mbn 0,6 0,8 1,2 4,0 3,4 2,5 Hệ số rỗng đất ei Hệ số mbn 1,6 2,0 CHÚ THÍCH: Đối với đất có sét dẻo cát lấy mbn = G.3 Mơđun biến dạng trung bình tồn lớp chịu nén Etb xác định theo công thức: Trong đó: Ei ký hiệu cơng thức (E.1); hi chiều dày lớp đất xét; αi hệ số, xác định theo Bảng G.2, độ sâu Z, ứng với điểm lớp thứ i 2× Z B  2× Z     D  Móng trịn 0,0 0,4 1,000 0,949 Bảng G.2 - Các giá trị hệ số αi L Móng chữ nhật với tỉ số cạnh bằng: B 1,4 1,8 2,4 3,2 Móng dài với L ≥ 10 B 1,000 0,960 1,000 0,972 1,000 0,975 1,000 0,976 1,000 0,977 1,000 0,977 1,000 0,977 0,8 1,2 1,6 2,0 2,1 2,8 3,2 3,6 4,0 4,4 4,8 5,2 5,6 6,0 0,756 0,547 0,390 0,285 0,214 0,165 0,130 0,106 0,087 0,073 0,062 0,053 0,046 0,040 0,800 0,606 0,449 0,336 0,257 0,201 0,160 0,130 0,108 0,091 0,077 0,66 0,058 0,051 0,848 0,682 0,532 0,414 0,325 0,360 0,210 0,173 0,145 0,122 0,105 0,004 0,079 0,070 0,866 0,717 0,578 0,613 0,374 0,304 0,251 0,209 0,176 0,150 0,130 0,112 0,099 0,017 0,875 0,710 0,612 0,505 0,119 0,350 0,294 0,250 0,211 0,185 0,161 0,141 0,121 0,110 0,879 0,749 0,630 0,529 0,119 0,383 0,329 0,285 0,218 0,218 0,192 0,170 0,152 0,136 0,881 0,754 0,639 0,535 0,170 0,410 0,360 0,320 0,285 0,256 0,230 0,080 0,189 0,172 0,881 0,775 0,642 0,550 0,477 0,420 0,374 0,337 0,306 0,280 0,258 0,239 0,223 0,208 G.4 Mơđun biến dạng quy đổi tồn lớp chịu nén (E qđ) có xét tới ảnh hưởng áp suất thường xuyên đến giá trị độ lún, phải xác định theo công thức: E qđ = E tb × E đtb = σ tb  E σ tb − 1 − tb  E đtb    × σđ   (G.4) ∑ E × α i × hi ∑ αi × hi (G.5) e1 − e e'1 −e'2 (G.6) E = Ei × Etb, αi, hi ký hiệu công thức (G.3); σtb ứng suất trung bình đáy móng cơng trình tải trọng gây ra; σđ ứng suất trọng lượng đất (áp lực thường xun) cao trình hố móng trước đào móng; e1 e2 ký hiệu công thức (G.2); e'1 e'2 hệ số rỗng đất ứng với ứng suất σ1 σ2 công thức (G.2) xác định theo nhánh nén, thứ hai đường cong nén G.5 Môđun biến dạng Ec dùng tính tốn chuyển vị ngang cơng trình phải lấy 1,2.Eqđ đất có sét 1,4.Eqđ đất cát Phụ lục H (Tham khảo) Phương pháp xử lý thống kê kết xác định đặc trưng đất đá H.1 Những nguyên tắc chung H.1.1 Phương pháp dùng để xử lý thống kê kết xác định đặc trưng sau đây: - Những đặc trưng vật lý tất loại đất đá; - Những đặc trưng độ bền: lực dính đơn vị, góc ma sát đất sức chống nén tức thời trục đất đá; - Môđun biến dạng đất đá H.1.2 Việc xử lý thống kê đặc trưng vật lí học đất - đá nhằm tính giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn cần thiết để thiết kế cơng trình H.1.3 Xử lí thống kê đặc trưng đất đá thực khu vực riêng mặt cơng trình H.1.4 Đơn ngun địa chất cơng trình đơn vị địa chất cơng trình tiến hành xử lý thống kê đặc trưng đất đá Một đơn ngun địa chất cơng trình khối đất đá đồng có loại tên gọi thỏa mãn điều kiện sau: - Các đặc trưng đất - đá phạm vi đơn nguyên biến thiên khơng có tính quy luật; - Nếu đặc trưng biến thiên có quy luật quy luật bỏ qua (xem H.2.5) CHÚ THÍCH: Tùy theo sơ đồ tính tốn thiết kế cơng trình, đơn ngun địa chất cơng trình tách hợp lại H.1.5 Giá trị trung bình cộng kết xác định riêng lấy làm giá trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất - đá (trừ lực dính đơn vị góc ma sát trong) Các thơng số có quan hệ tuyến tính lực chống cắt áp suất, nhận phương pháp bình phương nhỏ (H.2.3) lấy làm giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát Các giá trị tính tốn đặc trưng dùng việc tính giá trị đặc trưng tiêu chuẩn chia cho hệ số an toàn đất (H.3.4) H.1.6 Các giá trị riêng đặc trưng đất, đá phải xác định theo phương pháp thống H.2 Phân chia đơn ngun địa chất cơng trình H.2.1 Tiến hành phân chia sơ đất - đá mặt xây dựng thành đơn nguyên địa chất công trình có xét tới tuổi, nguồn gốc, đặc điểm kết cấu kiến trúc tên gọi đất đá Tổng hợp số liệu xác định đặc trưng đất đá phạm vi đơn nguyên địa chất cơng trình sơ tách cần phân tích để tách giá trị khác biệt nhiều so với đa số giá trị dãy thống kê Những giá trị cần loại bỏ sai sót việc xác định đặc trưng tổng hợp tương ứng đặc trưng thuộc loại đất khác nằm xen lẫn phạm vi đơn ngun địa chất cơng trình H.2.2 Phải kiểm tra đắn việc phân tách đơn ngun địa chất cơng trình sở đánh giá tính biến đổi theo khơng gian đặc trưng cách dùng tiêu tính chất đất sau đây: - Đối với đất lớn dùng thành phần hạt, có bổ sung thêm độ ẩm chung độ ẩm chất nhét đất lớn có chất nhét sét; - Đối với đất cát dùng thành phần hạt, hệ số rỗng bổ sung thêm độ ẩm cát hạt bụi; - Đối với đất sét dùng đặc trưng tính dẻo (các giới hạn dẻo, giới hạn chảy số dẻo), hệ số rỗng độ ẩm CHÚ THÍCH: 1) Ngồi tiêu nêu, để đánh giá tính biến đổi theo không gian, cần thiết phải đặc trưng khác đất đá 2) Cùng với phương pháp xác định trực tiếp đặc trưng đất - đá để phân tách đơn nguyên địa chất cơng trình, phải dùng thêm phương pháp xun H.2.3 Tính chất biến đổi theo khơng gian tiêu tính chất đất - đá đánh giá định tính phân bố giá trị riêng biệt chúng khu vực (trên mặt theo độ sâu đơn nguyên địa chất công trình) Để thực điều đó, phải dùng mặt mặt cắt cơng trình ghi giá trị đặc trưng điểm xác định chúng, dựng biểu đồ biến thiên đặc trưng theo chiều sâu mặt biểu đồ độ phân tán biểu đồ xuyên Phải đánh giá tính biến đổi theo khơng gian đặc trưng đất Để xác định tính biến đổi theo khơng gian tiêu tính chất đất, đá phải dùng chuẩn số thống kê (chuẩn số đột biến, số dãy, số đảo dấu v.v ) quan hệ giải tích trị số tiêu tính chất đất đá theo tọa độ H.2.4 Nếu xác định biến thiên đặc trưng đất - đá khơng có quy luật mặt theo chiều sâu đơn nguyên địa chất cơng trình, tính tốn giá trị đặc trưng tiêu chuẩn đặc trưng tính tốn theo Điều H.3 Tên đất đá đơn nguyên địa chất công trình xác định theo tên gọi hành loại đất nền, sở giá trị tiêu chuẩn đặc trưng tương ứng Những đất gồm lớp thấu kính mỏng (dưới 20 cm) thuộc loại có tên gọi khác coi đơn ngun địa chất cơng trình Các lớp thấu kính hình thành cát xốp, đất than bùn đá sét có độ sệt lớn 0,75 xem đơn ngun địa chất cơng trình riêng biệt, không phụ thuộc vào độ dày lớp H.2.5 Không cần phân loại biến thiên đặc trưng đất mặt theo chiều sâu đơn ngun địa chất cơng trình có tính quy luật hệ số biến sai đặc trưng biến thiên theo quy luật, không vượt giá trị sau đây: - Hệ số rỗng độ ẩm 0,15; - Môđun biến dạng, sức chống cắt sức chống nén tức thời trục 0,30; - Trường hợp hệ số biến, sai vượt giá trị nêu phải tiếp tục phân nhỏ đơn nguyên địa chất cơng trình để đơn ngun có hệ số biến đổi đặc trưng không vượt giá trị nêu - Cho phép tách đơn ngun địa chất cơng trình sở so sánh giá trị trung bình đặc trưng đất đơn nguyên tách; - Hệ số biến sai V xác định theo công thức: V= σ A (H.1) A= n × ∑ Ai n i =1 (H.2) σ= ( n × ∑ A − Ai n − i =1 ) (H.3) đó: Ai giá trị riêng đặc trưng; n số lượng lần xác định đặc trưng H.2.6 Khi xác định ranh giới phân chia đơn nguyên địa chất cơng trình phải xét tới yếu tố sau đây: - Mực nước đất; - Sự tồn vùng có nhiều tàn tích thực vật; - Sự tồn vùng có độ phong hóa khác đá đất tàn tích; - Sự tồn loại đất lún sụt, trương nở, nhiễm mặn; - Sự tồn loại đất có lẫn nhiều sỏi, cuội, đá dăm v.v H.2.7 Đối với hai đơn ngun địa chất cơng trình kề nhau, có nguồn gốc đất - đá khác loại tên gọi, kiểm tra khả hợp thành đơn ngun địa chất cơng trình theo dẫn đây: - Chuẩn số F t để kiểm tra khả hợp hai đơn nguyên địa chất cơng trình xác định theo cơng thức: F= σ1 σ2 (H.4) t= A1 − A 2 n1 × σ1 + n2 × σ 2 × n1 × n × ( n1 + n2 − 2) n1 + n2 (H.5) Khi n lớn 25 cho phép dùng cơng thức sau để tính t: n1 × n2 n1 × σ1 + n2 × σ 2 t = A1 − A × (H.5') A A giá trị trung bình cộng đặc trưng hai đơn nguyên địa chất cơng trình; σ1 σ2 độ lệch quân phương tương ứng n1 n2 số lần xác định tiêu Trong công thức (H.4) tử số giá trị lớn giá trị σ1 σ2 Hai đơn ngun địa chất cơng trình hợp đồng thời thỏa mãn điều kiện: F < Fα ; t < t α Fα số lấy theo Bảng H.1 với α = 0,95 bậc tự K = n1 - K2 = n2 - tα số lấy theo Bảng H.2 với xác suất tin cậy hai phía, α = 0,95 K = n + n2 - H.3 Xác định giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn đặc trưng đất H.3.1 Sau kiểm tra theo H.2.1 Phải kiểm tra thống kê tất số liệu thí nghiệm phạm vi đơn ngun địa chất cơng trình, để loại trừ số liệu q sai sót cịn sót lại (các giá trị riêng Ai lớn nhỏ không thỏa mãn điều kiện) A − A < v.σ dc (H.7) A giá trị, xác định theo công thức (H.3); N chuẩn số thống kê, lấy theo Bảng H.3; σdc độ lệch quân phương đặc trưng σ dc = ( n × ∑ A − Ai n i =1 ) (H.8) CHÚ THÍCH: 1) Phải tiến hành kiểm tra loại bỏ giá trị sức chống cắt giá trị áp suất pháp; 2) Khi n lớn 25 cho phép dùng giá trị σ tính theo cơng thức (H.2) thay cho σ dc K2 10 11 12 13 14 15 16 5,05 4,39 3,97 3,69 3,48 3,33 3,20 3,11 3,02 2,96 2,90 2,85 4,95 4,28 3,87 3,58 3,37 3,22 3,09 3,00 2,92 2,85 2,79 2,74 Bảng H.1 - Giá trị chuẩn số Fα ứng với α = 0,95 K1 10 11 12 13 16 20 4,88 4,82 4,78 4,74 4,70 4,68 5,64 4,60 4,56 4,21 4,15 4,10 4,06 4,03 4,00 3,96 3,92 5,87 3,79 3,73 3,68 3,63 3,60 3,57 3,52 3,49 3,14 3,50 3,44 3,39 3,34 3,31 3,28 3,23 3,20 3,15 3,29 3,23 3,18 3,13 3,10 3,07 3,02 2,98 2,27 3,14 3,07 3,02 2,97 2,94 2,91 2,86 2,87 2,77 3,01 2,95 2,90 2,86 2,82 2,79 2,74 2,70 2,65 2,92 2,85 2,80 2,76 2,72 2,69 2,64 2,60 2,54 2,84 2,77 2,72 2,67 2,63 2,60 2,55 2,51 2,46 2,77 2,70 2,65 2,60 2,56 2,53 2,48 2,44 2,39 2,70 2,64 2,59 2,55 2,51 2,48 2,43 2,39 2,33 2,66 2,59 2,54 2,49 2,45 2,42 2,37 2,33 2,28 30 4,50 3,81 3,38 3,08 2,86 2,77 2,57 2,46 2,38 2,31 2,25 2,20 40 4,46 3,77 3,34 3,05 2,82 2,67 2,53 2,42 2,34 2,27 2,21 2,16 50 4,54 3,75 3,32 3,03 2,80 2,64 2,50 2,40 3,32 2,34 2,18 2,13 17 18 19 20 22 24 26 28 30 40 50 2,81 2,77 2,74 2,71 2,66 2,62 2,59 2,56 2,53 2,45 2,40 Số bậc tự K 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 50 Số lần xác định n 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2,70 2,66 2,63 2,60 2,55 2,51 2,47 2,44 2,42 2,34 2,29 2,62 2,58 2,55 2,52 2,47 2,43 2,39 2,36 2,34 2,25 2,20 0,85 1,25 1,19 1,16 1,13 1,12 1,11 1,10 1,10 1,09 1,08 1,08 1,08 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,06 1,06 1,05 1,05 1,05 2,55 2,51 2,48 2,45 2,40 2,36 2,32 2,29 2,27 2,18 2,13 2,50 2,46 2,43 2,40 2,35 2,30 2,27 2,24 2,21 2,12 2,07 2,45 2,41 2,38 2,35 2,30 2,26 2,22 2,19 2,16 2,08 2,02 2,41 2,37 2,34 2,31 2,26 2,22 2,18 2,15 2,12 2,04 1,98 2,38 2,34 2,31 2,28 2,23 2,18 2,15 2,12 2,09 2,02 1,95 2,33 2,29 2,26 2,23 2,18 2,13 2,10 2,06 2,04 1,95 1,90 2,29 2,25 2,21 2,18 2,13 2,09 2,05 2,02 1,99 1,90 1,85 2,23 2,19 2,15 2,22 2,07 2,02 1,99 1,96 1,93 1,84 1,78 2,15 2,11 2,07 2,04 1,98 1,94 1,90 1,87 1,84 1,74 1,69 Bảng H.2 - Trị số tα Các trị số tα với xác suất tin cậy phía α 0,90 0,95 0,975 0,98 1,64 2,35 3,18 3,45 1,53 2,13 2,78 3,02 1,48 2,01 2,57 2,74 1,44 1,92 2,45 2,63 1,41 1,90 2,37 2,54 1,40 1,86 2,31 2,49 1,38 1,83 2,26 2,44 1,37 1,81 2,23 2,40 1,36 1,80 2,20 2,36 1,36 1,78 2,18 2,33 1,35 1,77 2,16 2,30 1,34 1,76 2,15 2,28 1,34 1,75 2,13 2,27 1,34 1,75 2,12 2,26 1,33 1,74 2,11 2,25 1,33 1,73 2,10 2,24 1,33 1,73 2,08 2,23 1,32 1,72 2,09 2,22 1,32 1,71 2,06 2,06 1,31 1,70 2,04 2,04 1,30 1,68 2,02 2,02 1,30 1,67 2,00 2,00 2,11 2,07 2,02 1,09 1,93 1,89 1,85 1,81 1,79 1,69 1,63 2,08 2,04 2,00 1,96 1,91 1,86 1,82 1,78 1,76 1,66 1,60 0,99 4,45 3,75 3,36 3,14 3,00 2,90 2,82 2,76 2,72 2,68 2,65 2,62 2,60 2,58 2,57 2,55 2,54 2,53 2,49 2,46 2,42 2,39 Bảng H.3 - Các giá trị chuẩn số xác suất tin cậy hai α = 0,95 Giá trị chuẩn Số lần xác Giá trị chuẩn Số lần xác Giá trị chuẩn số Q định n số Q định n số Q 2,07 21 2,80 36 3,03 2,18 22 2,28 37 3,04 2,27 23 2,84 38 3,05 2,35 24 2,86 39 3,06 2,41 25 2,88 40 3,07 2,47 26 2,90 41 3,08 2,52 27 2,91 42 3,09 2,56 28 2,93 43 3,10 2,60 29 2,91 44 3,11 2,67 30 2,96 45 3,12 2,64 31 2,97 46 3,13 2,70 32 2,98 47 3,14 2,73 33 3,00 48 3,14 2,75 34 3,01 49 3,15 2,78 35 3,02 50 3,16 H.3.2 Trừ lực dính đơn vị C góc ma sát φ1 giá trị tiêu chuẩn Atc tất đặc trưng đất lấy giá trị trung bình cộng A theo công thức (H.3) Giá trị chuẩn C tc φtc, xác định phương pháp xử lý kết thí nghiệm theo phương pháp bình phương nhỏ có dạng cơng thức (H.9) tồn giá trị thí nghiệm r đơn nguyên địa chất cơng trình: τ = p × tgϕ + C (H.9) đó: τ sức chống cắt đất (daN/cm2); p áp suất pháp đơn vị lên đất (daN/cm2); φ góc ma sát trong; C lực dính đơn vị (daN/cm2) Các giá trị tiêu chuẩn φtc Ctc (daN/cm2) xác định theo công thức: tgϕ tc = C tc = n n n   ×  n × ∑ τi × pi − ∑ τi × ∑ p1    ∆  i =1 i =1 i =1  n n n  n ×  ∑ τi × ∑ pi − ∑ τipi × ∑ p1    ∆  i =1 i =1 i =1 i =1  (H.10) (H.11) n n  ∆ = n × ∑ (pi )2 −  ∑ pi    i =1  i =1  (H.12) τi pi giá trị riêng sức chống cắt áp suất pháp; n số lần xác định trị số r H.3.3 Trừ lực dính đơn vị góc ma sát độ lệch quân phương σ tất đặc trưng đất xác định theo công thức (H.2) Đối với C φ độ lệch quân phương xác định theo công thức: σc = στ × σ tgϕ = σ t × n ∑ pi ∆ i =1 (H.13) n ∆ (H.14) đó: σt = ( n × ∑ p1 × tgϕ tc + C tc − τi n − i =1 ) (H.15) Δ Đại lượng xác định theo công thức (H.12) Hệ số biến sai V tất đặc trưng đất xác định theo công thức (H.1) H.3.4 Hệ số an toàn đất kđ xác định theo hệ số biến sai đặc trưng; Số lần xác định chúng giá trị xác suất tin cậy (H.3.7) tính theo công thức: kd = 1± ρ (H.16) đó: ρ số độ xác việc đánh giá giá trị trung bình đặc trưng (H.3.6) H.3.5 Giá trị tính tốn đặc trưng A xác định lực dính đơn vị, góc ma sát trong, môđun biến dạng, trọng lượng đơn vị, số loại đất sức chống nén tức thời trục loại đá theo công thức: A= A tc = A tc × (1 ± ρ) Kd (H.17) cho phép lấy giá trị tính tốn mơđun biến dạng giá trị tiêu chuẩn CHÚ THÍCH: Dấu trước đại lượng ρ chọn để bảo đảm độ tin cậy lớn tính cơng trình H.3.6 Chỉ số độ xác việc đánh giá giá trị trung bình đặc trưng xác định phương pháp khoảng cách tin cậy theo công thức: Đối với C tgφ: ρ = tα × V (H.18) Đối với đặc trưng khác: ρ= tα × V (H.19) n đó: tα hệ số lấy theo Bảng H.2 phụ thuộc xác suất tin cậy phía α (xem H.3.7) số bậc tự do: - Khi xác định giá trị tính tốn C tgφ, trị số n tổng số lần xác định τ K = n - 2; - Khi xác định giá trị tính tốn đặc trưng khác, K = n - H.3.7 Xác suất tin cậy α giá trị tính tốn đặc trưng đất, chọn theo nhóm trạng thái giới hạn (tính theo sức chịu tải theo biến dạng), ứng với tiêu chuẩn thiết kế công trình khác Khi đó, xác suất tin cậy xác suất mà giá trị thực tế đặc trưng khơng vượt ngồi giới hạn (hoặc trên) khoảng cách tin cậy phía H.3.8 Số lần xác định riêng (n) để tính giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn đặc trưng trường hợp chung, phụ thuộc vào mức độ không đồng đất độ xác yêu cầu việc tính tốn đặc trưng xác định theo cơng thức (H.20) đồ thị Hình H.1 n = t2 × α V2 ρ2 (H.20) Giá trị ta lấy theo Bảng H.2 với xác suất tin cậy phía α = 0,85 số bậc tự n - để thỏa mãn đẳng thức (20) Hệ số biến sai V xác định giai đoạn khảo sát ban đầu Khi khơng có số liệu cần thiết để xác định số xác ρ V, lấy theo Bảng H.4 Cho phép quy định số lần xác định đặc trưng đất phương pháp đánh giá liên tiếp Bảng H.4 - Giá trị số biến sai V số xác ρ để đánh giá giá trị trung bình đặc trưng Tên đặc trưng đất Hệ số biến Chỉ số xác để đánh giá giá sai V trị trung bình đặc trưng ρ Khối lượng riêng 0,01 0,004 Khối lượng thể tích 0,05 0,015 Độ ẩm tự nhiên 0,15 0,05 Độ ẩm giới hạn chảy giới hạn dẻo (lăn) 0,15 0,05 Môđun biến dạng theo số liệu thí nghiệm 0,03 0,10 tượng trường phòng Sức chống cắt xác định phòng thí 0,30 0,10 nghiệm với giá trị áp suất nén chặt Độ bền nén tức thời trục đất 0,10 0,15 CHÚ THÍCH: Giá trị V ghi ngoặc đơn ứng với đất sét kỉ đệ tam trạng thái cứng nửa cứng đất sét tàn tích có độ sệt MỤC LỤC Lời nói đầu Phạm vi áp dụng Phần kỹ thuật 2.1 Các quy định chung 2.2 Phân loại đất, đá đặc trưng lý chúng 2.3 Tính theo sức chịu tải 2.4 Tính tốn thấm 2.5 Tính tốn độ bền cục đá 2.6 Xác định ứng suất tiếp xúc 2.7 Tính cơng trình đất đắp theo biến dạng 2.8 Sự liên kết cơng trình với Phụ lục A Phân loại đá khối Phụ lục B Tính tốn ổn định cơng trình trượt - quay mặt Phụ lục C Tính tốn ổn định cơng trình khơng phải đá theo sơ đồ trượt hỗn hợp trượt sâu Phụ lục D Xác định ứng suất tiếp xúc cơng trình đất cát đồng theo phương pháp “Biểu đồ thực nghiệm” Phụ lục E Xác định ứng suất cơng trình đập đất Phụ lục F Các hệ số dùng để tính toán theo biến dạng Phụ lục G Xác định mơđun biến dạng để tính chuyển vị cơng trình Phụ lục H Phương pháp xử lý thống kê kết xác định đặc trưng đất đá ... độ sâu mà thỏa mãn yêu cầu độ ổn định độ bền Việc thiết kế liên kết cơng trình đất phải tiến hành u cầu quy phạm thiết kế đập đất Trong trường hợp thiết kế liên kết công trình khơng phải đá... kiến lớp gia tải CHÚ THÍCH: Việc thiết kế đường viền đất có tường chống thấm thiết bị tiêu nước, cần thực theo tiêu chuẩn hành thiết kế đập bê tông bê tông cốt thép tiêu chuẩn thiết kế đập đất... cộng kết loại thí nghiệm riêng làm giá trị tiêu tc chuẩn đặc trưng tgϕ C tc đất tc 2.2.4 Khi thiết kế cơng trình thủy cơng, trường hợp cần thiết, đặc trưng lý nêu tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình