V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 83 CHƯƠNG 4: TÍNH MÓNG KHUNGTRỤC B I.ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: I.1 Địa tầng : Theo kết quả khảo sát thì nền ñất gồm các lớp ñất khác nhau. Do ñộ dốc các lớp nhỏ, chiều dày khá ñồng ñều nên một cách gần ñúng có thể xem các lớp ñất là bằng phẳng Kết quả khảo sát và xử lý số liệu xác ñược các ñặc trưng của các lớp ñất theo thứ tự từ trên xuống như sau: Chiều dày tn γ h γ W nh W d W ϕ C E 0 Lớp Loại ñất (m) kN/m 3 kN/m 3 (%) (%) (%) N 30 ( o ) (kN/m 2 ) MPa 1 Sét pha 4.5 21.5 26.5 18 24 11.5 12 25 120 23 2 Cát pha 10.8 19.2 26 19 25 18 25 21 60 14 3 Cát bụi 8.6 18.5 26.3 23 45 28 10 4 Cát hạt trung 9.2 19.5 25 18 70 31 20 33 5 Cát thô lẫn cụi sỏi 26.9 20.5 26 17 105 39 20 46 I.2 Đánh giá nền ñất: 1. Lớp dất 1: sét pha, có chiều dày 4.5m. - Kết quả thí nghiệm SPT: N=12 búa/30 cm. - Độ sệt: 5,1124 5,1118 WW W-W dnh d B =0,52. 0,75 > B=0,52 >0,5 ñất ở trạng thái dẻo mềm. -Tỷ trọng: n h γ γ = 10 5,26 =2,65. -Trọng lượng riêng ñẩy nổi: γ ñn = e n 1 ).1( γ = 345,11 454,01 10).165,2( (kN/m 3 ). - Môñun biến dạng: E=23 MPa>5MPa.  Lớp 1 là lớp sét pha dẻo mềm có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt. Nhưng chiều dày lớp ñất khá mỏng nên không thích hợp làm nền móng cho công trình cao tầng. 2. Lớp 2: cát pha, chiều dày 10.8 m. - Kết quả thí nghiệm SPT: N=25 búa/30 cm. -Độ sệt: 1825 1819 WW W-W dnh d B =0,143. B =0.143 <1 ñ ất ở trạng thái dẻo V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 84 - Tỷ trọng: n h γ γ = 10 0,26 =2,6 - Trọng lượng riêng ñẩy nổi: γ ñn = e n 1 ).1( γ = 93,9 6115,01 10).16,2( (kN/m 3 ). - Môñun biến dạng: E=14MPa>5MPa.  Lớp 2 là cát pha dẻo có khả năng chịu tải trung bình, chiều dày lớp ñất tương ñối lớn.Có thể làm nền cho những công trình có tải trọng xuống móng trung bình. 3. Lớp 3: cát bụi, chiều dày 8.6 m. - Kết quả thí nghiệm SPT: N=45 búa/30 cm. - Tỷ trọng: n h γ γ = 10 3,26 =2,63 - Hệ số rỗng tự nhiên. 7486,01 5,18 )23.01,01(10.63,2 1 W%)01,01.(. tn γ γ n o e 0,8 >e 0 =0,7486>0,6 ñất ở trạng thái chặt vừa - Trọng lượng riêng ñẩy nổi: γ ñn = e n 1 ).1( γ = 32,9 7486,01 10).163,2( (kN/m 3 ). - Môñun biến dạng: E=10MPa>5MPa.  Lớp 3 là lớp cát bụi chặt v ừa có khả năng chịu tải yếu, tính năng xây dựng yếu. Do ñó không thể làm nền cho công trình. 4. Lớp 4: cát hạt trung, chiều dày 9.2 m. - Kết quả thí nghiệm SPT: N=70 búa/30 cm. - Tỷ trọng: n h γ γ = 10 25 =2,5. - Hệ số rỗng tự nhiên. 513,01 5,19 )18.01,01(10.5,2 1 W%)01,01.(. tn γ γ n o e . e=0,513<0,55 cát ở trạng thái chặt. - Trọng lượng riêng ñẩy nổi: γ ñn = e n 1 ).1( γ = 92,9 513,01 10).15,2( (kN/m 3 ). -Môñun biến dạng: E=40MPa>5MPa.  Lớp 4 là lớp cát hạt trung, ở trạng thái chặt, tính năng xây dựng tốt. Do ñó có thể làm nền cho công trình. 5. Lớp 5: cát thô lẫn cụi sỏi, chiều dày 26.9 m và chưa kết thúc: - Kết quả thí nghiệm SPT: N=105 búa/30 cm. V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 85 - Tỷ trọng: n h γ γ = 10 26 =2,6. - Hệ số rỗng tự nhiên. 484,01 5,20 )17.01,01(10.6,2 1 W%)01,01.(. tn γ γ n o e . e=0,484<0,55 cát ở trạng thái chặt. - Trọng lượng riêng ñẩy nổi: γ ñn = e n 1 ).1( γ = 78,10 484,01 10).16,2( (kN/m 3 ). - Môñun biến dạng: E=46MPa>5MPa.  Lớp 5 là lớp cát thô lẫn cụi sỏi ở trạng thái chặt, có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt , chiều dày lớp ñất 26,9 m và chưa kết thúc trong phạm vi lỗ khoan 60 m. Do ñó sử dụng làm nền cho công trình là rất tốt. I.3 Điều kiện ñịa chất, thu v n: Nước ngầm ở khu vực khảo sát dao ñộng tuỳ theo mùa. Mực nước ngầm ổn ñịnh nằm cốt -10m so với cốt tự nhiên. Do ñó nước ngầm ít ảnh hưởng ñến việc thi công phần ngầm công trình. II. L A CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: Với nhà cao tầng thì tải trọng truyền xuống móng là khá lớn ,do ñó chọn giải pháp móng phải có khả năng chịu tải lớn. Vì vậy căn cứ vào tải trọng và ñặc ñiểm của công trình thì có các giải pháp móng sau ñược xem xét . II.1 Móng cọc ép: Nếu dùng móng cọc ép (ép trước) có thể cho cọc ñặt vào lớp ñất 4, việc hạ cọc sẽ gặp khó khăn khi cần phải xuyên vào lớp ñất 1,2,3 có chiều sâu lớn ,khi ñó chều sâu hạ cọc là khá lớn ,nên công tác ép cọc sẽ gặp nhiều khó khăn. + Ưu ñiểm: giá thành rẽ, thích hợp với ñiều kiện xây chen, không gây chấn ñộng ñến các công trình xung quanh. Dễ kiểm tra, chất lượng của từng ñoạn cọc ñược thử dưới lực ép. Xác ñịnh ñược sức chịu tải của cọc qua lực ép cuối cùng. + Nhược ñiểm: Kích thước và sức chịu tải của cọc bị hạn chế do tiết diện cọc, chiều dài cọc không có khả năng mở rộng và phát triển do thiết bị thi công cọc bị hạn chế hơn so với các công nghệ khác, thời gian thi công kéo dài, hay gặp ñộ chối giả khi ñóng. Với qui mô công trình lớn sẽ khó mà thực hiện ñược phương án cọc ép. II.2 Móng cọc khoan nhồi: Nếu dùng móng cọc khoan nhồi, có thể ñặt cọc lên lớp cát thô lẫn cụi sỏi, hoặc ñặt vào lớp cát hạt trung tuỳ thuộc vào tải trọng công trình và kích thước tiết diện cọc. + Ưu ñiểm: - Có thể tạo ra những cọc có ñường kính lớn, do ñó sức chịu tải của cọc khá cao. V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 86 - Do cách thi công, mặt bên của cọc nhồi thường sần sùi, do ñó ma sát giữa ñất và cọc nói chung có trị số lớn hơn so với các loại cọc khác. - Tốn ít cốt thép vì không phải vận chuyển cọc . - Khi thi công không gây ra những chấn ñộng làm nguy hại ñến các công trình lân cận. - Nếu dùng cọc nhồi thì ñiều kiện mở rộng chân cọc ( nhằm tăng sức chịu tải của cọc ) tương ñối dễ dàng hơn . + Nhược ñiểm: - Giá thành cao - Khó kiểm tra chất lượng cọc. - Thiết bị thi công tương ñối phức tạp. - Công trường dễ bị bẩn trong quá trình thi công.  Căn cứ vào tải trọng tác dụng truyền xuống móng, ñiều kiện ñịa chất và trên cơ sở phân tích những ưu, nhược ñiểm của các loại cọc ta chọn phương án móng cọc khoan nhồi thiết kế cho công trình. III. THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI: III.1 Các giả thiết tính toán: Việc tính toán móng cọc ñài thấp dựa vào các giả thiết sau: + Tải trọng ngang hoàn toàn do các lớp ñất từ ñáy ñài trở lên tiếp nhận. + Sức chịu tải của cọc trong móng ñược xác ñịnh như ñối với cọc ñơn ñứng riêng rẽ, không kể ñến ảnh hưởng của nhóm cọc. + Tải trọng của công trình truyền xuống cọc ,rồi xuống nền ñất dưới mũi cọc thông qua ñài cọc .Do ñó bỏ qua sự làm việc của ñất ngay dưới ñài cọc. + Khi kiểm tra cường ñộ của nền ñất và khi xác ñịnh ñộ lún của móng cọc thì ta coi móng cọc như một móng khối qui ước bao gồm cọc, ñài cọc, và phần ñất giữa các cọc. + Vì việc tính toán móng khối qui ước giống như tính toán móng nông trên nền thiên nhiên (bỏ qua ma sát ở mặt bên móng) cho nên trị số mômen của tải trọng ngoài tại ñáy móng khối qui ước ñược lấy gần ñúng bằng trị số mômen của tải trọng ngoài so với cao trình ñáy ñài. + Đài cọc xem như tuyệt ñối cứng. III.2 Xác ñịnh tải trọng tính móng : Trong ñồ án em ñược GVHD giao nhiệm vụ tính toán 2 móng vách M1 và M2 vị trí xem trên mặt bằng móng_bản vẽ KC-06/06). Để xác ñịnh tải trọng tính móng vách em tổ hợp các trường hợp tải trọng bên phần mềm Sap 2000(xem phần tính nội lực khung) ,sau ñó xuất nội lực sang Excel của các tổ hợp tải trọng .Nội lực chọn ñể tính móng vách là giá trị nội lực lớn nhất trong các tổ hợp tải trọng lấy theo N max tại chân vách. V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 87 Cách xuất nội lực chân vách từ Sap như sau: + Chọn ñồng thời tất cả các tấm Shell dưới cùng và các nút tại chân vách : Vào Assign/Assign to Group/Add New Group/ Đặt tên/OK + Sau ñó vào: Define/Section Cuts/Add Section Cut/Đặt tên, trong ñó mục:Section Cuts:Lựa chon Group ñã ñặt tên ở trước, mục: Section Cut Result Type chon:Analysis(F 1 ,F 2 ,F 3 ,M 1 ,M 2 ,M 3 ), mục:Result Reported at this Location:Mặc ñịnh là ở tâm nhóm lõi. + Để xuất kết quả tổng hợp lực trên: Vào Display/ShowTables/AnalaysicResults/StructureOutput/Other Output Items/Table- Section Forces-Analysis + Các giá trị (F 1 ,F 2 ,F 3 ,M 1 ,M 2 ,M 3 ) tương ứng Q X , Q Y , N, M X, M Y , M Z Do khi tính toán khung dùng tải trọng tính toán nên nội lực trong khung là nội lực tính toán. Để ñơn giản, nội lực tiêu chuẩn có thể ñược suy ra từ nội lực tính toán như sau: 15,1 tt tc NL NL . Với 1,15: hệ số vượt tải trung bình. Tải trọng tính móng ghi ở bảng phía dưới . Tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuẩn Móng N (kN) Mx (kN.m) My (kN.m) Qx (kN) Qy (kN) N (kN) Mx (kN.m) My (kN.m) Qx (kN) Qy (kN) M1 11549.02 15.737 5161.77 488.879 7.518 10042.6 13.684 4488.498 425.112 6.537 M2 11357.31 29.701 5432.53 316.527 0.461 9875.92 25.827 4723.943 275.241 0.401 IV.THIẾT KẾ MÓNG VÁCH M1: IV.1 Chọn vật liệu: + Bê tông cọc ,và ñài cọc cấp bền B25 có R b =14,5(Mpa); R bt =1,05(Mpa). + Cốt thép dùng CII: R s =R sc =280 (Mpa); Rsw=225(Mpa) IV. 2 Chọn kích thước cọc, chiều sâu ñặt ñáy ñài: Công trình có một tầng hầm, cốt thô của tầng hầm là -2.45m. Mặt trên của ñài cọc cùng cốt với mặt trên của sàn tầng hầm. Chọn chiều cao ñài cọc là 2m. Do ñó cao trình ñáy ñài là –(2.45+2)= - 4.45m. Dựa vào ñiều kiện ñịa chất công trình, tải trọng tác dụng xuống móng ta chọn kích thước cọc: ñường kính D=1m, chiều dài toàn bộ cọc là L=33 m. Khi thi công xong cọc phải ñập ñầu cọc do chất lượng bêtông ñầu cọc kém và ñể neo cốt thép ,mặt khác phải ngàm cọc vào ñài một ñoạn 20cm.Vì vậy tổng chiều dài ñoạn cọc ngàm trong ñài là 2m.Do ñó chiều dài tính toán của cọc là L lv =33-2-0,2)=30,8m. (0,2m là chiều dày lớp bêtông lót). Như vậy cọc cắm vào lớp ñất cát thô là 2,35m V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 88 Cốt thép dọc trong cọc có hàm lượng không nhỏ hơn 0,4% - 0,65% (theo TCXD 205-1998) .Chọn hàm lượng thép dọc là 0,7% .Do ñó diện tích cốt thép dọc là : A s = 0,007 .7850 = 54,95 (cm 2 ) .Chọn 15 22 ,có A s = 57,015(cm 2 ). IV.3 Tính sức chịu tải của cọc: Vì cọc cắm vào lớp ñất cát thô có môñun tổng biến dạng E =46(Mpa) <50(Mpa) nên là cọc ma sát. 1. Sức chịu tải của cọc theo ñộ bền vật liệu làm cọc: ( ) 12 VLbbss PmmRARA ϕ Trong ñó: . ϕ - hệ số uốn dọc. Móng cọc ñài thấp, cọc không xuyên qua các tầng ñất yếu (than bùn, bùn, sét yếu, …) nên lấy 1 ϕ ; . m 1 - hệ số ñiều kiện làm việc. Cọc ñược ñổ bêtông bằng ống dịch chuyển thẳng ñứng, m 1 = 0.85; . m 2 - hệ số ñiều kiện làm việc có kể ñến phương pháp thi công. Cọc ñược ñổ bêtông trong dung dịch bùn bentonite, m 2 = 0.7; . R b - cường ñộ chịu nén của bêtông cọc, R b = 14,5(Mpa)=145( daN/cm 2 ). . A b - diện tích tiết diện cọc, A b = 7850c m 2 . R s - cường ñộ tính toán cốt thép, R s = 280(Mpa) = 2800( daN/cm 2 ). . A s = 57,015 cm 2 ; Sức chịu tải của cọc: ( ) () 10.850.71457850280057,015836990,7() b VL PdaN =8369,007(kN) 2. Sức chịu tải của cọc theo ñất nền: a.)Tính theo TCXD 195-1997: Vì cọc xuyên qua cả lớp ñất rời và lớp ñất dính nên sử dụng kết quả xuyên tiêu chuẩn ñể tính sức chịu tải của cọc theo công thức sau: 1,5 (0,15.0,43 ). apccssp QNANLNLW Trong ñó: N : chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình của ñất dưới mũi cọc ,vì N =105 >60 nên tính toán lấy N =60 N c :chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình trong các lớp ñất rời 8,6.459,2.702,35.105 63,41 8,69,22,35 c N N s :chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình trong các lớp ñất dính ;N s = 25 A p =0,785(m 2 ) :diện tích tiết diện mũi cọc L c :chiều dài cọc xuyên qua lớp ñất rời L c = 8,6+9,2+2,35 =20,15 (m). V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 89 L s :chi u dài cọc xuyên qua lớp ñất dính , L s = 10,65m =3,14(m) :chu vi tiết diện cọc. W p :hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng ñất nền do cọc thay thế. Ta có : G cọc = A p .(L c +L s ).2,5 =0,785.(20,15+10,65).25=60,4(kN). G ñất = pii Ah γ =0,785.( 5,35.19,25,3.9,938,6.9,329,2.9,922,35.10 ,78 ) = 276,4(kN) W p = 604,45 – 276,4 =328,1(kN) =32,81(tấn) *Vậy : 1,5.60.0,785(0,15.63,41.20,150,43.25.10, 65).3,1432,81 a Q =344 (tấn) =3440(kN). b.)Tính theo phương pháp tra bảng thống kê: Sức chịu tải của cọc tính theo công thức: tc tk at P P K Trong ñó : P tc = Rmcfsii m.q.F +u.m.f.l :là khả năng chịu tải của cọc khi chưa kể hệ số an toàn K a = 1,75 :hệ số an toàn m R :hệ số ñiều kiện làm việc của ñất tại mũi cọc ,lấy 0,7 cho ñất sét , 1 cho ñất cát. m f :hệ số ñiều kiện làm việc của ñất bên hông cọc (=0,6). f si :ma sát giới hạn trung bình của ñất quanh cọc F c :diện tích tiết diện cọc U: chu vi ngoài của tiết diện cọc , u = .D =3,14.1 = 3,14(m) l i : Chiều dày lớp ñất phân tố thứ i (l i 2m) q m :sức chống ñơn vị của ñất tại mũi cọc,ñược xác ñịnh theo công thức: 00 1 0,75 (' ) mkk qDALB γ γ’ , γ 1 :dung trọng của ñất dưới và trên mũi cọc L ,D :Chiều dài và ñường kính cọc , ,A 0 k , B 0 k :các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát ϕ của ñất ở mũi cọc(ϕ=39 0 ). *Tính q m : + γ’ =10,78(kN/m 3 ) + 1 5,35.19,25,3.9,938,6.9,329,2.9,922,35.10 ,78 5,355,38,69,22,35 γ =11,43(kN/m 3 ) Với L/D =30,8/1 = 30,8 ; D=1m <4m ; ϕ=39 0 tra bảng 4.6 sách Nền và Móng-Lê Anh Hoàng, ñược: =0,77 , =0,17,A 0 k = 163 , B 0 k =260. q m = 0,75.0,17.(10,78.1.163+0,77.11,45.30,8.260) =9225,8(kN/m 2 ) *Tính fsii m.f.L : V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 90 + Để tính ,ta chia nền ñất trong chiều sâu cọc xuyên qua thành các lớp ñất phân tố có chiều dày l i 2m. +Xác ñịnh f si bằng phương pháp tra bảng 4.5-sách Nền và Móng-tác giả Lê Anh Hoàng ,từ ñó xác ñịnh ñược ma sát giữa ñất và thân cọc. Kết quả tính toán ñược ghi ở bảng dưới ñây: Lớp ñất tự nhiên m f l i m) Z i m) f i kN/m 2 ) m f f si l i kN/m) 2 5.65 57.3 68.76 2 7.65 61.3 73.56 2 9.65 64.5 77.4 2 11.65 67.31 80.772 1.35 13.325 69.65 56.417 2.Cát pha (L=10.65m) 0.6 1.3 14.65 71.51 55.778 2 16.3 38.78 46.536 2 18.3 39.98 47.976 2 20.3 41.18 49.416 1.3 21.95 42.17 32.893 3.Cát bụi (L=8.6m) 0.6 1.3 23.25 42.95 33.501 2 24.9 116.62 139.944 2 26.9 115.26 138.312 2 28.9 118.9 142.68 1.6 30.7 122.17 117.283 4.cát hạt trung (L=9.2m) 0.6 1.6 32.3 125.01 120.01 1.2 33.7 127.63 91.894 5.Cát thô lẫn cụi sỏi (L=2.35m) 0.6 1.15 34.875 129.77 89.541 m fi f i l i kN/m) 1462.67 V c i:: Chung c cao cp Trng Th - Q.5 TP H Chớ Minh Trang 91 SEẽT PHA L = 4.5m CAẽT PHA L = 10.8m CAẽT BUI L = 8.6m CAẽT HAT TRUNG L = 9.2m CAẽT TH L = 26.9m MNN . S ệ PHN CHIA CAẽC LẽP T PHN T . 30.8m .450 4.450 2m2m2m2m1.351.32m2m2m1.31.32m2m2m1.61.61.21.15 1 2 3 4 5 5.65m 7.65m 9.65m 11.65m 13.325m 14.65m 16.3m 18.3m 20.3m 21.95m 23.25m 24.9m 26.9m 28.9m 30.7m 32.3m 33.7m 34.875m 35.45m Vy : P tc = Rmcfsii m.q.F +u.m.f.l =1.9225,8.0,785 + 3,14.1462,67 =11835(kN) tc tk at P P K = = 11835 6762,9() 1,75 kN = Kt lun : * Sc chu ti ca cc theo ủt nn l : P ủn = min(Q a ,P tk ) = 3440(kN) *Sc chu ti tớnh toỏn ca cc l : P tt = min(P VL , P ủn ) = min(8369,007 ;3440) =3440(kN) IV.4 Xỏc ủnh s lng cc, b trớ cc. - p lc tớnh toỏn gi ủnh tỏc dng lờn ủ ủi do phn lc ủu cc gõy ra: 2 22 3440 382,2(/) (3)(3.1) TK gt P PkNm d === -Din tớch s b ủỏy ủi. F ủ = 0 2 11549,02 34,15() 382,222.2.1,1 tt gttb N m Phn == V c i:: Chung cư cao cấp Trường Thọ - Q.5 TP Hồ Chí Minh Trang 92 Trong ñó : N 0 tt :lực dọc tính toán tai mặt móng γ tb : trọng lượng trung bình của ñất và ñài cọc h :chiều cao ñài cọc n : hệ số ñộ tin cậy của ñất và bêtông. d : ñường kính cọc. - Trọng lượng tính toán sơ bộ của ñài và ñất trên ñài. N sb =n.F ñ .h.γ tb = 1,1.34,15.2.22=1652,86(kN). - Tổng tải trọng tính toán tại cốt ñáy ñài : P tt = N 0 tt + N sb = 11549,02 + 1652,86 = 13201,88(kN). - Xác ñịnh sơ bộ số lượng cọc: n c = 13201,88 .1,2.4,6 3440 tt TK P P β ==(cọc) β :hệ số kể ñến ảnh hưởng của mômen làm tăng tải lên cọc. Chọn 5 cọc, và bố trí như hình vẽ dưới ñây. R500 R500 R500 R500 R500 1000 3000 1000 5000 100 100 100 100 x y 1000 3000 3000 1000 8000 * Sau khi bố trí cọc ta xác ñịnh ñược diện tích thực tế của ñái cọc : F ñ =8 x5=40 (m 2 ) IV.5 Kiểm tra chiều sâu chôn ñài: Để ñảm bảo cọc làm việc như móng cọc ñài thấp thì chiều sâu chôn ñài phải thoả ñiều kiện: h m min 0.7. h ≥ Với 0 min 252. (45). 2. H htg b γ =− . Trong ñó: =25 o : góc nội ma sát của lớp ñất từ ñáy ñài trở lên. γ =21,5(kN/m 3 ) : dung trọng của lớp ñất từ ñáy ñài trở lên. H :lực xô ngang tác dụng lên ñài cọc b :cạnh ñáy ñài vuông góc với lực xô ngang [...]... -2x40)/26 =190 (mm) Chi u dài m i thanh thép là 7920(mm) .THI T K MÓNG VÁCH M2: Đ i v i móng vách M2, ta ch n chi u sâu ñ t ñài móng và kích thư c c c gi ng như móng M1.Do ñó các bư c tính toán t bư c 1 ñ n bư c 3 gi ng như ph n tính móng M1 V y ,ta có s c ch u t i thi t k c a c c là : PTK =3440(kN) V.1 Xác ñ nh s lư ng c c, b trí c c - Áp l c tính toán gi ñ nh tác d ng lên ñ ñài do ph n l c ñ u c c gây ra:... gây ra σ P zi = koi Pgl Trong ñó: Koi- h s ñư c tra b ng, ph thu c (Aqư/Bqư ; Zi/Bqư).(Z : tính t ñáy móng kh i quy ư c) n n i i + Tính t ng ñ lún dư i ñáy móng theo công th c : S = ∑ Si = ∑ Đ lún ñư c tính ñ n l p ñ t mà t i ñó có: σ K t qu tính toán ghi trong b ng sau: P ≤0,2.σ βi P σ zi hi Ei bt zi zi B NG TÍNH LÚN L p ñ t L p ñ t hi Zi t nhiên phân t (m) (m) Cát thô l nc is i 1 2 0 2 Aqư/Bqư 1.264... tho M tt 0,9.R s h 0 V i M :là mômen tính toán t i ti t di n ñang xét h0 :chi u cao làm vi c khi ch u u n c a ñài 5000 tt y My P 2 300 As = 1000 1500 1500 1000 Trong ñó : α =1 ,ñ i v i bêtông n ng C =0,85(m) :kho ng cách theo phương ngang tính t mép chân vách ñ n mép trong c a c c biên V y ñài không b phá ho i ch c th ng .Tính toán c t thép cho ñài c c: Đ tính toán c t thép ch u u n cho ñài c c ta... 33, 58(m 2 ) Pgt − γ tb h.n 382, 2 − 22.2.1,1 Trong ñó :N0tt :l c d c tính toán tai m t móng γtb : tr ng lư ng trung bình c a ñ t và ñài c c h :chi u cao ñài c c n : h s ñ tin c y c a ñ t và bêtông d : ñư ng kính c c - Tr ng lư ng tính toán sơ b c a ñài và ñ t trên ñài Nsb =n.Fñ.h.γtb = 1,1.33,58.2.22=1625,27(kN) - T ng t i tr ng tính toán t i c t ñáy ñài : Trang 99 V i:: Chung cư cao c p Trư ng Th -... d ng d o Z ≤Bqư/4 5 Ki m tra lún cho móng c c khoan nh i: Vì ñi u ki n n n ñ t c a hai móng M1 và M2 là như nhau ,m c khác áp l c tiêu chu n trung bình t i ñáy móng M2 là σtctbII = 456,65(kN/m2 ),nh hơn áp l c tiêu chu n trung bình t i ñáy móng M1 là σtctbI = 457,8(kN/m2 ).Do ñó móng M2 ñã ñ m b o ñi u ki n v ñ lún cho phép.Vì v y ta khôngki m tra lún V.6 Tính toán và c u t o ñài c c: 1 Ki m tra ñài... hơn so v i phương c nh y ,do ñó ch c n tính theo phương c nh X b = 5m H= Qx = 316,527(kN) Vì l c xô ngang H nh hơn l c xô ngang c a móng M1 ,nên chi u sâu chôn ñài ñư c ñ m b o V.3 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c: - Tr ng lư ng tính toán c a ñài và ñ t ñ p trên ñài theo di n tích ñáy ñài th c t : tt N d = n.Fd hm γ tb =1,1.40.2.22=1936(kN) - L c d c tính toán xác ñ nh ñ n ñáy ñài 7 tt N tt = N... hơn so v i phương c nh y ,do ñó ch c n tính theo phương c nh X b = 5m H= Qx = 488,879(kN) → hmin = tg (450 − 25 2.488,879 = 1,92(m) ) 2 21,5.5 → hm=2(m) >0,7hmin=0,7.1,92=1,344(m) tho IV.6 Ki m tra t i tr ng tác d ng lên c c: - Tr ng lư ng tính toán c a ñài và ñ t ñ p trên ñài theo di n tích ñáy ñài th c t : tt N d = n.Fd hm γ tb =1,1.40.2.22=1936(kN) -L c d c tính toán xác ñ nh ñ n ñáy ñài # tt N tt... ≤Bqư/4 IV.8 Ki m tra lún cho móng c c khoan nh i: Trang 95 V i:: Chung cư cao c p Trư ng Th - Q.5 TP H Chí Minh c Vi c ki m tra lún cho móng c c khoan nh i ñư c ti n hành thông qua vi c ki m tra lún c a móng kh i qui ư c - Áp l c do tr ng lư ng b n thân t i m t ph ng ñáy móng kh i quy ư c: σñ bt = ∑γi.li = γtb.H =12,01 33 =396,33 (kN/m2) - Áp l c gây lún t i m t ph ng ñáy móng kh i qui ư c σziP = σtctb... n ch c th ng: Ch n chi u cao ño n c c ngàm vào ñài là 0,2m Do ñó chi u cao làm vi c c a ñài là h0=2–0,2 =1,8m Ti n hành ki m tra ch c th ng tương t như ñ i v i móng M1,ta th y ñài không b ch c th ng 2 .Tính toán c t thép cho ñài c c: Đ tính toán c t thép ch u u n cho ñài c c ta xem ñài c c như m t b n công xôn ngàm t i các ti t di n mép chân vách và ch u tác d ng c a ph n l c ñ u c c Trong ñó: B (∑... Tr ng lư ng tính toán c a c c : Pc = n.Fc.Lc.γc = 1,1.0,785.30,8.25 =66,5(kN) -L c tác d ng xu ng c c: ∑Pmax =Pmaxtt +Pc =3169,2 + 66,5 =3235,7(kN) 0 V y :c c ñ kh măng ch u t i và không b nh V.4 Ki m tra n n ñ t t i m t ph ng mũi c c Gi thi t coi ñài c c, c c và ph n ñ t gi a các c c t o thành móng kh i qui ư c Di n tích ñáy móng kh i qui