GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí Phần I: MỞ ĐẦU 1.1 GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ CÔ ĐẶC VÀ NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN: 1.1.1 Khái quát về cô đặc: Cô đặc là quá trình làm tăng nồng độ của chất hoà tan trong dung dịch bằng cách tách một phần dung môi ở dạng hơi. Trang 1 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí Cô đặc là phương pháp thường được ứng dụng rộng rãi trong công nghệ hóa học và Thực phẩm với mục đích: • Làm tăng nồng độ chất hoà tan trong dung dịch (làm đậm đặc) • Tách các chất hoà tan ở dạng rắn (kết tinh) • Tách dung môi ở dạng nguyên chất (nước cất) • Lấy nhiệt từ môi trường lạnh khi thay đổi trạng thái của tác nhân làm lạnh. Quá trình cô đặc thường được tiến hành ở trạng thái sôi, nghĩa là áp suất hơi riêng phần của dung môi trên bề mặt dung dịch bằng áp suất làm việc của thiết bị. Quá trình cô đặc có thể tiến hành ở các áp suất khác nhau. Khi làm việc ở áp suất thường (áp suất khí quyển) ta dùng thiết bị hở, còn khi làm việc ở áp suất khác thì ta dùng thiết bị kín. Quá trình cô đặc có thể làm việc gián đoạn hay liên tục, có thể tiến hành ở hệ thống cô đặc 1 nồi hoặc nhiều nồi. Người ta thường tiến hành phân loại thiết bị cô đặc theo các cách sau: • Theo sự bố trí bề mặt đun nóng: nằm ngang, thẳng đứng, nghiêng • Theo chất tải nhiệt: đun nóng bằng hơi (hơi nước bão hoà, hơi quá nhiệt), bằng khói lò, chất tải nhiệt có nhiệt độ cao (dầu, nước ở áp suất cao…), bằng dòng điện … • Theo chế độ tuần hoàn: tuần hoàn tự nhiên, tuần hoàn cưỡng bức • Theo cấu tạo bề mặt đun nóng: vỏ bọc ngoài, ống xoắn, ống chùm… 1.1.2 Nhiệm vụ của đồ án: Hiện nay có rất nhiều loại thiết bị được sử dụng trong công nghiệp sản xuất hoá chất và thực phẩm với những mục đích khác nhau. Nhưng do thời gian nghiên cứu có hạn nên nhiệm vụ của đồ án này chỉ nghiên cứu về thiết bị cô đặc dạng màng và ứng dụng nó để cô đặc nước dứa trong công nghệ sản xuất nước dứa. 1.2 TỔNG QUAN VỀ NGUYÊN LIỆU: 1.2.1 Giới thiệu về dứa: Cây dứa là loại cây ăn trái có giá trị kinh tế cao. Cây dứa không kén đất, có thể trồng dứa trên cả loại đất chua mặn, đất phèn, đất đồi dốc, sỏi đá … Ở những vùng mới khai hoang, người ta còn trồng dứa như là một loại cây để cải tạo đất. Dứa là một loại trái cây có giá trị dinh dưỡng cao, có vị ngọt, hương thơm và màu sắc đẹp. Trong trái dứa tươi chứa nhiều hàm lượng đường, vitamin C, các acid amin dễ tiêu, đặc biệt có enzym Bromelin là 1 loại enzym phân giải protein rất tốt. Trong lĩnh vực y học, từ trái dứa người ta tách được một chất biệt dược dùng trong các ca đại phẫu thuật, điều trị bệnh ung thư, nội tạng… Hiện nay trên thị trường thế giới, dứa là một loại trái cây có giá trị xuất khẩu cao. Từ trái dứa tươi, qua công nghiệp chế biến có thể sản xuất ra nhiều loại sản phẩm khác nhau như: dứa đóng hộp, nước dứa có ga, mứt dứa, rượu vang dứa, xirô dứa, dứa sấy khô, nước dứa … * Thành phần hoá học của dứa: Trang 2 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí Thành phần Hàm lượng (%) Nước 72 – 88 % Đường tổng • Đường saccharoza • Đường khử 8 – 12 %, có nơi 15-16 % 64% (lượng đường tổng) 34 % (lượng đường tổng) Protein 0,25 – 0,5 % Acid 0,6 % (87% là acid citric) Muối khoáng 0,4-0,6% (chủ yếu là K,Mg,Ca) Vitamin C,A,B 1 ,B 2… Enzym Bromelin 1.2.2 Giới thiệu về nước dứa và đặc tính của dung dịch cô đặc: Nước dứa là dịch dứa có pha thêm đường, hàm lượng đường trong sản phẩm khoảng 40 %. Khác với xirô dứa, sản phẩm nước dứa được dùng uống ngay mà không cần pha loãng với nước.Sản phẩm phải có hương vị và màu sắc của nguyên liệu ban đầu. Yếu tố quan trọng có tác dụng bảo quản trong nước dứa là độ đường khá cao và độ acid tương đối cao. Nước dứa là một sản phẩm giàu sinh tố nên không chịu được nhiệt độ cao (thành phần trong dịch quả dễ bị thuỷ phân dưới tác dụng của nhiệt). Phần II: Trang 3 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí THUYẾT MINH QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ Dung dịch nước dứa có nồng độ đầu 15% ở 30 0 C từ bồn chứa nguyên liệu được 2 bơm mắc song song bơm qua lưu lượng kế lên qua thiết bị gia nhiệt, lưu lượng luôn đảm bảo là 0,5 m 3 /h. Tại thiết bị gia nhiệt, dung dịch được đun nóng đến 70 0 C bằng hơi nước bão hòa có nhiệt độ là 119,6 0 C (2 at) lấy từ lò hơi. Thiết bị gia nhiệt được thiết kế theo kiểu ống chùm thẳng đứng, dung dịch đi trong ống hơi đốt đi ngoài ống, đường kính của thiết bị gia nhiệt là 0,4m, chiều dài ống truyền nhiệt 2m, đường kính ống 38mm. Sau đó dung dịch tiếp tục chảy vào nồi cô đặc. Tại đây dung dịch được cô đặc đến nồng độ 30% nhờ hơi đốt là hơi bão hòa ở 119,6 0 C được cấp từ lò hơi như thiết bị gia nhiệt (lượng hơi đốt cần sử dụng là 305,2 kg/h). Đây là thiết bị cô đặc loại màng, đường kính buồng đốt 0,6m, chiều dài ống ống truyền nhiệt là 5m, đường kính ống 38mm, đường kính buồng bốc 0,6m, chiều cao buồng bốc là 2,5m. Nhiệt độ sôi của dung dịch trong nồi cô đặc là 70,375 0 C, áp suất của hơi thứ là 0,314 at.Vì đây là thiết bị cô đặc dạng màng nên ta phải thiết kế thêm một chén phân phối lỏng hàn trên vỉ ống có đường kính 100 mm để tạo điều kiện cho dung dịch nước dứa có thể chảy màng trong ống truyền nhiệt. Dung dịch sau khi được cô đặc đến nồng độ 30% được bơm khỏi nồi cô đặc vào bồn chứa sản phẩm.Ở đáy nồi cô đặc có lắp một đầu dò để kiểm tra nồng độ của dung dịch sau khi cô đặc. Nếu dung dịch chưa đạt đến nồng độ cần thiết thì sẽ được bơm trở lại nồi cô đặc để cô đặc tiếp. Lượng hơi thứ trong nồi được dẫn vào thiết bị ngưng tụ Baromet với đường kính thiết bị là 0,2 m, chiều cao 4 m, số ngăn là 8, áp suất trong thiết bị ngưng tụ là 0,3 at. Trang 4 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí Phần hơi không ngưng được đưa qua thiết bị tách lỏng rồi được hút ra ngoài bằng bơm chân không. Nước cung cấp cho thiết bị ngưng tụ Baromet được bơm trực tiếp từ bể nước sạch, nhiệt độ của nước là 30 0 C. Phần khí không ngưng của thiết bị gia nhiệt, nồi cô đặc được thải bỏ. Còn nước ngưng thì được dẫn qua các bẫy hơi đến bể chứa nước để đưa về lò hơi. Phần III: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG Trang 5 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí YÊU CẦU: Thiết kế thiết bị cô đặc lọai màng để cô dung dịch nước dứa. Năng suất nhập liệu : 0.5 m 3 /h Nồng độ nhập liệu : 15% (khối lượng) Nồng độ sản phẩm : 30 % (khối lượng) Aùp suất ngưng tụ : P ck = 0.7 at 3.1 CÂN BẰNG VẬT CHẤT:[2] Khối lượng riêng của dung dịch nhập liệu : ρ = 1061,04 (kg/m 3 ) (Bảng I.86 – trang 58 – Sổ tay QT& TB CN Hóa chất – Tập 1). Suất lượng dung dịch ban đầu: G d = 0,5 . 1061,04 = 530,52 (kg/h) Lượng hơi thứ bay lên : h)265,26(kg/) 30 15 530,52.(1)(1GW x x c d d =−=−= Suất lượng dung dịch sau khi cô đặc: G c = G đ – W = 530,52 – 265.26 = 265.26 (kg/h) Trong đó: x d : Nồng độ đầu của dung dịch (% khối lượng) => x d = 0,15 x c : Nồng độ cuối của dung dịch (% khối lượng) => x c = 0,30 Bảng III.1:Lượng hơi thứ, nồng độ và suất lượng vào, ra của dung dịch cô đặc Đại lượng Nồi cô đặc Suất lượng dung dịch Vào G d = 530,52 (kg/h) Ra G c = 265,26 Nồng độ dung dịch Vào X d = 15 (% khối lượng) Ra X c = 30 Lượng hơi thứ (kg/h) W = 265,26 3.2 CÂN BẰNG NHIỆT LƯỢNG: 3.2.1 Các thông số cần xác định : Trang 6 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí  Nhiệt độ nước ngưng ở thiết bị ngưng tụ Baromet : t c = 68,7 o C ( tra ở áp suất của hơi nước là 0,3 at - Bảng I.251 – trang 314 – Sổ tay QT&TBCN Hóa chất –Tập 1 )  Nhiệt độ hơi thứ ở buồng bốc : t w = t c + ∆’’’ = 68,7 + 1 = 69,7 o C ( Nhiệt độ hơi thứ trong buồng bốc bằng nhiệt độ nước ngưng ở thiết bị Baromet cộng với 1 0 C - 1 0 C chính là tổn thất nhiệt độ do trở lực thủy học trên ống dẫn).  Chọn hơi đốt là hơi bão hòa ở áp suất 2 at ⇒ t D = 119,6 o C (Bảng I.250 – trang 312 – Sổ tay QT&TBCN Hóa chất –Tập 1). Bảng III.2: Áp suất, nhiệt độ của hơi đốt sử dụng và hơi thứ trong buồng bốc Loại Nồi cô đặc Thiết bị ngưng tụ Áp suất (at) Nhiệtđộ ( 0 C) Aùp suất (at) Nhiệtđộ ( 0 C) Hơi đốt P 1 = 2 t D = 119,6 P ng = 0,3 t c = 68,7 Hơi thứ P = 0,314 t w =69,7 3.2.2 Xác định tổn thất nhiệt độ: 3.2.2.1 Tổn thất nhiệt độ do nồng độ :[2] Ta sử dụng phương pháp Babô để xác định tổn thất nhiệt độ do nồng độ : Ở 1,034 at → t sdd = 100,9 o C.Ở nhiệt độ này P nước = 1,073 at Ta có : 0377,1 034,1 073,1 9,100 =       = C O K Vậy : 0377,1 314,0 ' =       = sdd t nuoc P K ⇒ P’ nước = 1,0377 . 0.314 = 0,326 at Suy ra : t sdd ở áp suất P o = 0,314 at là 70,375 o C Do đó tổn thất nhiệt độ do nồng độ tăng cao là : ∆’ = t sdd(Po) – t sdm(Po) = 70,375 – 69,7 = 0,675 0 C 3.2.2.2 Tổn thất nhiệt độ do áp suất thủy tĩnh : Trong thiết bị cô đặc loại màng, quá trình bốc hơi tiến hành trong lớp dung dịch rất mỏng nên ảnh hưởng của áp suất thủy tĩnh thực tế không đáng kể. Vậy : ∆’’ = 0 3.2.2.3 Tổn thất nhiệt độ do trở lực thủy học trên đường ống : [1] Thường chấp nhận tổn thất nhiệt độ trên đoạn ống dẫn hơi thứ từ nồi cô đặc đến thiết bị ngưng tụ là 1 0 C. Do đó: ∆’’’ = 1 0 C Trang 7 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí 3.2.2.4 Tổn thất chung cho toàn hệ thống cô đặc: Σ∆ = ∆’+ ∆” + ∆”’ = 0,675 + 0 + 1 = 1,675 ( 0 C) 3.2.3 Hiệu số nhiệt độ hữu ích : [2] ∆t hi = ∆t - Σ∆ = t D – t c - Σ∆ = 119,6 – 68,7 – 1,675 = 49,225 o C 3.2.4 Cân bằng nhiệt lượng: 3.2.4.1 Tính nhiệt dung riêng của dung dịch : [3] Vì ta lấy sản phẩm ra ở đáy buồng bốc nên t 2 = t sdd(Po) = 70,375 o C Chọn nhiệt độ dung dịch nhập liệu là t 1 = 70 O C Nhiệt dung riêng của dung dịch ban đầu (1) : C d = 4190 -(2514 – 7,542t 1 )x đ = 4190 - (2514 – 7,542.70).0,15 = 3892 (j/kgđộ) Nhiệt dung riêng của dung dịch ra khỏi nồi cô đặc (1) : C c = 4190 - (2514 – 7,542.t 2 )x c = 4190 - (2514 – 7,542.70,375).0,3 = 3595(j/kgđộ) 3.2.4.2 Lập phương trình cân bằng nhiệt lượng : [2] W , i w Q m D , i D , ϕ G d ,C d ,t 1 (G d – W)C c t 2 D , C ng , θ Giải thích các đại lượng trên sơ đồ: D: Lượng hơi đốt dùng cho hệ thống (kg/h) ϕ: Độ ẩm của hơi đốt . Chọn ϕ = 0,05 i D , i w : Hàm nhiệt của hơi đốt , hơi thứ (j/kg) t 1 , t 2 : Nhiệt độ vào và ra khỏi nồi của dung dịch ( 0 C) C d , C c : Nhiệt dung riêng ban đầu, ra khỏi nồi của dung dịch (j/kg.độ) θ : Nhiệt độ nước ngưng tụ ( 0 C) – lấy bằng nhiệt độ hơi đốt C ng : Nhiệt dung riêng của nước ngưng (j/kg.độ) Q m : Nhiệt mất mát ra môi trường xung quanh (J) – Q m = 0,03Q D G d : Lượng dung dịch ban đầu (kg/h) Phương trình cân bằng nhiệt lượng: (1-ϕ).D.i + ϕ.D.C ng .θ + G d .C d .t d = W.i w + G c C c .t 2 + D.C ng . θ + Q m (2) Xem hơi đốt và hơi thứ ở trạng thái hơi bão hòa. Các thông số gồm có : • Hàm nhiệt của hơi đốt và hơi thứ : i D = 2710 kj/kg i w = 2626,3 kj/kg (Bảng I.251 – trang 314 – Sổ tay QT&TB CN Hóa chất – Tập1) Trang 8 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí • Nhiệt độ của dung dịch: t 1 = 70 0 C t 2 = 70,375 0 C • Nhiệt dung riêng của dung dịch: C d = 3,892 kj/kg.độ C c = 3,595 kj/kg.độ • Nhiệt độ nước ngưng: (Xem như bằng nhiệt độ hơi đốt) θ = 119,6 0 C • Nhiệt dung riêng của nước ngưng: C ng = 4250 j/kg.độ (Bảng I.249 – trang 310 – Sổ tay QT&TB CN Hóa chất – Tập 1) Lượng hơi đốt tiêu tốn ở buồng đốt: )6,19.10425000710(20,97.0,95. 6000265,26.2622.70530,52.3895.70,375265,26.359 θ))(0,97.(1 W D Ci i tCGtCG ng D w 1dd2cc − +− = −− +− = ϕ = 305,2 (kg/h) Trang 9 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí Phần IV: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH 4.1 TÍNH BỀ MẶT TRUYỀN NHIỆT CỦA BUỒNG ĐỐT: Chọn loại thiết bị ống chùm thẳng đứng , dung dịch đi trong ống, hơi đốt đi ngoài ống. Bề mặt truyền nhiệt của buồng đốt có thể được tính theo công thức tổng quát như sau: [1] F = t hi D Δ.K Q (m 2 ) Trong đó: Q D : Nhiệt lượng do hơi đốt cung cấp (W) Q D = D.r (Nếu chất tải nhiệt là hơi nước bão hòa) D : Lượng hơi đốt (kg/s) r : Ẩn nhiệt ngưng tụ (j/kg) K : Hệ số truyền nhiệt (W/m 2 .độ) ∆t hi : Hiệu số nhiệt độ hữu ích ( 0 C) Trang 10 [...]... – t 2)  Kiểm tra sai số: q1 − q2 100% ∆q = q1 Nếu ∆q < 5% thì thỏa  Nhiệt tải trung bình: q + q2 qtb = 1 2 Pr = Bảng IV.1: Hệ số cấp nhiệt và nhiệt tải riêng Thơng số Giá trị Trang 13 GVHD : HỒNG MINH NAM tD (0C) tdd (0C) r (j/kg) H (m) t1 (0C) tw1 (0C) tm (0C) A α1 (W/m2.đ ) q1 (W/m 2) tw2 (0C) ∆t2 (0C) µdd (N.s/m 2) Cdd (j/kg.đ ) ρdd (kg/m 3) dtr (m) n Gd (kg/s) Re Mdd (kg) g (m/s 2) λl (W/m2.đ ) θe... (mm) Chiều cao H (mm) Chiều cao gờ h(mm) Đường kính lỗ d(mm) Bề dày S (mm) 600 544 40 50 6 X18H10T X18H10T X18H10T Bề dày S (mm) Bề dày S (mm) Đường kính Dn (mm) Chiều cao H (mm) Bề dày S (mm) Đường kính Dn (mm) Chiều cao h (mm) Đường kính d (mm) Đường kính Dn (mm) Chiều cao h (mm) 20 2 38 5000 2 740 20 20 740 20 Đường kính d (mm) Bề dày S (mm) Tải trọng G (N) Bề dày S (mm) 20 2 2500 20 Bề dày S (mm)... Chọn nắp elip và vật liệu là thép khơng rỉ X18H10T ptt = 0,1686 N/mm2 (áp suất d ) Ứng suất cho phép tiêu chuẩn : [σ]* = 146 (N/mm 2) (Hình 1-2 – trang 22 – Thiết kế tính tốn các chi tiết thiết bị hóa chất) Hệ số hiệu chỉnh : η = 0,95 (thiết bị có bọc cách nhiệt) (trang 26 - Thiết kế tính tốn các chi tiết thiết bị hóa chất ) Ứng suất cho phép (1 3): [σ] = [σ]*.η = 146.0,95 = 138,7 (N/mm 2) Ứng suất chảy... Tập 2) Bảng IV.2: Kích thước buồng bốc của nồi cơ đặc W (kg/h) 265,26 h (kg/m 3) 0,1979 fp Up (m /m3.h) 2560 3 1,6 Vh (m 3) 0,52 Hh (m) 2 Db (m) 0,57 Chọn đường kính buồng bốc là: Db = 0,6 m  Tính vận tốc hơi (ωhmax) và vận tốc lắng (ω 0): [1] Vận tốc hơi (ωhmax) của hơi thứ trong buồng bốc khơng q 70 – 80 % vận tốc lắng (ω 0) Vận tốc lắng (ω 0) được tính như sau: 4.g ( ρ l − ρ h ). d ω0 = (m/s) (1 2) 3.ξ... 6(mm) α n (t T 2 − t KK ) 11,91.(45 − 27, 2) Chọn bọc cách nhiệt dày 6 mm Bảng V.3: Tổng kết thiết bị chính Phần thiết bị Thân buồng đốt Vật liệu CT3 Thân buồng bốc X18H10T Nắp X18H10T Thơng số Đường kính Dt (mm) Chiều cao H (mm) Bề dày S (mm) Đường kính Dt (mm) Chiều cao H (mm) Bề dày S (mm) Đường kính Dt (mm) Chiều cao H (mm) Chiều cao gờ h(mm) Đường kính lỗ d(mm) Bề dày S (mm) Nồi cđ 600 5000 2 600... cho phép bên trong thiết bị (2 4): 2.[σ n ].(S− C a ) 2.146.5 = = 1,3 (N/mm 2) β.R t 1,863.600 t t E (S− C a ) + 5 x σ c R t Với: β = t = 1,863 (Trang 167 – Thiết kế tính tốn t E (S− C a ) − 6,7 x σ c R t (1 − x) [p n ] = các chi tiết thiết bị hóa chất) [σ]: Ứng suất cho phép khi kéo (N/mm 2) Trang 23 GVHD : HỒNG MINH NAM SVTH: La Lễ Q [σ] = η [σ]* = 1 146 = 146 (N/mm 2) với : [σ]* :Ứng suất cho phép... Bơng thủy tinh Đáy nón có gờ tiêu chuẩn Số ống: n =30 Bích liền kiểu 1 20 bulơng Bích liền kiểu 1 20 bulơng 4 tai treo Phần VI: Trang 31 GVHD : HỒNG MINH NAM SVTH: La Lễ Q TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ 6.1 THIẾT BỊ NGƯNG TỤ BAROMET: 6.1.1 Lượng nước lạnh cần tưới vào thiết bị ngưng tụ: [4] Gn = W(i w − C n t c ) C n (t c − t d ) (kg/s) Trong đó: W : Lượng hơi đi vào thiết bị ngưng tụ (kg/s) => W = 0,0737 kg/s... khỏi thiết bị ngưng tụ: Gkk = 25.10-6.(Gn + W) + 10-2.W Trang 32 GVHD : HỒNG MINH NAM SVTH: La Lễ Q = 25.10-6.(1,235+0,073 7)+ 10-2.0,0737 = 7,7.10-4 (kg/s) Thể tích khơng khí cần hút ra khỏi thiết bị ngưng tụ: Vkk = 288 G kk (273 + t kk ) p− p h (m3/s) Trong đó: P Áp suất làm việc của thiết bị ngưng tụ (N/m 2) => P = 0,3 9,81.104 = 29430 (N/m 2) Ph: Áp suất riêng phần của hơi nước trong hỗn hợp (N/m 2). .. Với b là độ chân khơng trong thiết bị ngưng tụ (mmHg) b = Pa – P = 760 – 0,3.735 = 539,5 (mmHg) Vậy: h1 = 7,33 m h2: Chiều cao cột nước trong ống Baromet cần để khắc phục tồn bộ trở lực khi nước chảy trong ống (3 8): ω2 H (1 + λ + Σ ) h2 = 2g d (m) Với: λ : Hệ số trở lực do ma sát khi nước chảy trong ống ∑ ξ : Tổng trở lực cục bộ Chọn hệ số trở lực cục bộ khi vào ống là ξ1 = 0,5 và hệ số trở lực cục... Thiết kế tính tốn các chi tiết thiết bị hóa chất) Hệ số hiệu chỉnh : η = 0,95 (thiết bị có bọc cách nhiệt) (trang 26 - Thiết kế tính tốn các chi tiết thiết bị hóa chất ) Ứng suất cho phép (1 3): [σ] = [σ]*.η = 143.0,95 = 135,85 (N/mm 2) Ứng suất chảy cho phép : [σ]c = [σ]*.nc = 143.1,65 = 235,95 (N/mm 2) với nc = 1,65 (Bảng XIII.3–trang 356–Sổ tay QT&TB CN Hóa chất–Tập 2) Et : Mođun đàn hồi của vật liệu . thời gian nghiên cứu có hạn nên nhiệm vụ của đồ án này chỉ nghiên cứu về thiết bị cô đặc dạng màng và ứng dụng nó để cô đặc nước dứa trong công nghệ sản xuất nước dứa. 1.2 TỔNG QUAN VỀ NGUYÊN. chứa nước để đưa về lò hơi. Phần III: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG Trang 5 GVHD : HOÀNG MINH NAM SVTH: La Lễ Quí YÊU CẦU: Thiết kế thiết bị cô đặc lọai màng để cô dung dịch nước dứa. . dịch nước dứa có thể chảy màng trong ống truyền nhiệt. Dung dịch sau khi được cô đặc đến nồng độ 30% được bơm khỏi nồi cô đặc vào bồn chứa sản phẩm.Ở đáy nồi cô đặc có lắp một đầu dò để kiểm