Đang tải... (xem toàn văn)
Tính toán ổn định của công trình đường cấp IV kết hợp làm đê bao chống lũ có xét đến quá trình lũ, cụ thể là quá trình thấm và rút nước đồng thời có kể áp lực nước lỗ rỗng âm khi xét đến sự không bão hòa của đất. Sự ổn định của đê trong giai đoạn lũ rút, giảm nhanh so với quá trình ngập lũ và vẫn ổn định hơn xét đến hệ số thấm bão hòa
NGHI£N CøU ỉN §ÞNH CđA §£ BAO KÕT HỵP §¦êNG GIAO TH¤NG ë §åNG TH¸P TRONG Qu¸ TR×NH Lò Ths. Ph¹m Cao Huyªn §¹i häc Thđy Lỵi Tãm t¾t: TÝnh to¸n ỉn ®Þnh cđa c«ng tr×nh ®êng cÊp IV kÕt hỵp lµm ®ª bao chèng lò cã xÐt ®Õn qu¸ tr×nh lò, cơ thĨ lµ qu¸ tr×nh thÊm vµ rót níc ®ång thêi cã kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m khi xÐt ®Õn sù kh«ng b·o hßa cđa ®Êt. Sù ỉn ®Þnh cđa ®ª trong giai ®o¹n lò rót, gi¶m nhanh so víi qu¸ tr×nh ngËp lò vµ vÉn ỉn ®Þnh h¬n xÐt ®Õn hƯ sè thÊm b·o hßa. I. §Ỉt vÊn ®Ị C¸c khu vùc thỵng ngn s«ng Cưu Long ë §ång Th¸p thêng bÞ ngËp lò s©u nh c¸c hun Hång Ngù, T©n Hång…C¸c c«ng tr×nh ®êng kÕt hỵp lµm ®ª bao chèng lò ë khu vùc nµy ®ỵc x©y dùng kh¸ phỉ biÕn, kh«ng nh÷ng ®¸p øng kh¶ n¨ng chÞu t¶i cđa ®êng mµ cßn ph¶i chÞu ¸p lùc níc do lò. C¸c nghiªn cøu tríc ®©y th«ng thêng chØ tÝnh to¸n ỉn ®Þnh cho trêng hỵp hƯ sè thÊm cđa ®Êt kh«ng ®ỉi, øng víi trêng hỵp ®Êt b·o hßa níc. Tuy nhiªn ®èi víi ®Êt ®¾p khi ®é b·o hßa cđa ®Êt thay ®ỉi, sù biÕn thiªn ®é Èm thĨ tÝch vµ hƯ sè thÊm K theo ¸p lùc níc lç rçng. Qu¸ tr×nh thÊm ít (h×nh1) vµ lµm kh« th©n ®êng (h×nh 2) khi lò ngËp vµ lò rót lµm thay ®ỉi ®êng b·o hßa trong th©n ®ª sÏ ¶nh hëng nhiỊu ®Õn sù ỉn ®Þnh cđa ®ª vµ lu«n ỉn ®Þnh h¬n khi xÐt cho trêng hỵp hƯ sè thÊm K cho ®Êt b·o hßa. Bùn sét MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp 0.00 +3.00 1 3 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh1. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng Bun set Sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2 .00 Sét Cát Đất đắp 0.00 +3.00 Bun set Sét Cát 0 1 3 5 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh2. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng MỈt kh¸c t¹i c¸c vÞ trÝ trªn ®êng b·o hßa, ¸p st níc lç rçng trong ®Êt cã gi¸ trÞ ©m so víi ¸p st kh«ng khÝ trong lç rçng. ¸p lùc níc lç rçng ©m ®ỵc gäi lµ lùc hót mao dÉn cđa ®Êt. Trong Bai 15 1 các điều kiện áp suất nớc lỗ rỗng âm, cờng độ chống cắt có thể thay đổi cùng tỷ lệ nh các thay đổi áp suất tổng và áp suất nớc lỗ rỗng dơng và ảnh hởng rất lớn đến ổn định của đờng, đê. Do đó dạng hiệu chỉnh của phơng trình Mohr- coulomb phải đợc dùng để mô tả cờng độ chống cắt của đất không bão hòa: S = c + ( n - u a )tg + (u a - u w )tg b Trong đó: u a : áp lực khí lỗ rỗng; u w : áp lực nớc lỗ rỗng b : góc biểu thị cho sự gia tăng cờng độ chống cắt do độ hút dính(u a - u w ) Có thể xem sức kháng cắt đợc tăng lên từ lực hút dính (u a - u w )tg b và đợc gộp vào biểu thị lực dính của đất c = c+ (u a - u w )tg b .Dễ dàng nhận ra sức kháng cắt S sẽ giảm đáng kể khi lực dính sinh ra do độ hút dính bị giảm xuống trong thời kỳ ẩm kéo dài. - Khi b =0, áp lực nớc lỗ rỗng âm đợc gán bằng không. Không có sự gia tăng cờng độ chống cắt do áp suất nớc lỗ rỗng âm . - Khi b = : đây là giới hạn trên của b , tr- ờng hợp này xảy ra khi đất bão hòa. - Khi 0 < b < : đây là trờng hợp xảy ra trong các thí nghiệm trong phòng và có giá trị thờng thay đổi từ 15 ữ 20 0 [4]. Để giải quyết vấn đề trên, tác giả sử dụng ph- ơng pháp mô hình toán với phần mềm Slope/W và Seep/W để tính toán ổn định và mô phỏng các quá tình thấm. Các chơng trình này có thể mô phỏng việc xây dựng hàm thấm phụ thuộc vào độ chứa nớc trong lỗ rỗng và hệ số thấm bão hòa và chúng thay đổi theo áp lực lỗ rỗng trong đất, đồng thời tính toán ổn định công trình khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm. II. Các cơ sở nghiên cứu và kết qủa tính toán ổn định Để nghiên cứu quá trình ổn định của đê trong giai đoạn vận hành (sau khi thi công xong) theo từng giai đoạn ngập và rút của lũ, phải thông qua bài toán thấm theo thời gian để xác định sự thay đổi của đờng bão hòa. Quá trình thấm đợc chia làm 3 giai đoạn tính toán và đợc mô phỏng với phần mềm Seep/W : - Giai đoạn ban đầu: đất ở trạng thái tự nhiên không bị ngập nớc, chỉ có mực nớc ngầm (MNN) - Giai đoạn 2: Nớc bắt đầu ngập về và thấm dần vào trong thân đờng theo các thời đoạn 1ngày, 5ngày, 10ngày, 15ngày, 1tháng, 2tháng, 3tháng, 4tháng và 6tháng. Vì lũ thờng bắt đầu từ tháng 7 và kết thúc vào khỏang tháng 11 hoặc 12 nên thời gian tính toán lũ ngập khoảng 6 tháng trở lại và lũ bắt đầu rút khỏi. - Giai đoạn 3: Nớc rút khỏi thân đê và đất bắt đầu chuyển lại từ trạng thái ớt sang trạng thái khô, độ ẩm cũng giảm dần, lấy thời đoạn cuối của giai đoạn 2 làm thời đoạn ban đầu của giai đoạn 3. Nớc hạ dần từ cao trình mực nớc max thợng lu trở lại MNN trong khoảng một tháng. Đờng bão hòa di chuyển từ cuối giai đoạn 2 theo hớng về trùng với MNN. Với các kết qủa tính thấm trên, sử dụng phần mềm Slope/W tính toán ổn định cho toàn bộ các bài toán trong quá trình lũ ngập và rút, từ đó so sánh kết qủa giữa các giai đoạn thấm, thoát nớc theo thời gian cùng với quá trình bão hòa và không bão hòa của đất. đề tài nghiên cứu cho công trình đờng cấp IV và đê bao chống lũ cấp III nên cấu tạo đê phải thỏa mãn cho cả 2 yêu cầu của thiết kế đê và đờng. Quá trình tính toán xét cho 2 loại kết cấu đê sử dụng thông dụng ở Đồng Bằng Sông Cửu Long với chiều cao đê H = 3,0m, bề rộng nền đ- ờng 12m, bề rộng mặt đờng 7m - Loại 1: đất đắp đê là á sét - Loại 2: đất đắp đê có lõi cát. Địa tầng nền đê có chiều dày phân bố từ trên xuống với các lớp: bùn dày 10m, sét dẻo 8m và lớp cát mịn dới cùng. Đối với đê kết hợp đờng ở Đồng Tháp, đất nền hầu nh ở trạng thái no nớc, mực nớc ngầm gần mặt đất cho nên độ ẩm thể tích không thay đổi nhiều trong quá trình ngập lũ. Chỉ có trong đất đắp nền đờng, độ ẩm thay đổi từ trạng thái ẩm w sang bão hòa nớc s . Trạng thái ban đầu phụ thuộc độ ẩm tối u và dung trọng khô yêu cầu. Đất đợc đầm càng chặt, dung trọng khô càng lớn, khả năng thấm sẽ bé hơn. Do đó thông số tính toán ổn định cho đê cần xét đến: - Đất đắp đã đợc khảo sát quá trình thấm ớt, thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng nên sử dụng ứng suất có hiệu. Bai 15 2 - §Êt nỊn lµ läai ®Êt lu«n ë tr¹ng th¸i b·o hßa, ®é Èm gÇn nh kh«ng ®ỉi theo thêi gian, nÕu kh«ng kĨ qu¸ tr×nh cè kÕt theo thêi gian do träng lỵng ®Êt ®¾p th× cã thĨ xem nh c, ϕ kh«ng ®ỉi vµ sư dơng gi¸ trÞ trong thÝ nghiƯm UU. - T¶i träng xe t¸c dơng lªn ®êng ®ỵc tÝnh to¸n q xe = 1,6T/m². II.1. §èi víi ®Êt ®¾p lµ ®Êt ¸ sÐt: hƯ sè thÊm b·o hßa K = 10 -7 m/s: Hình 3. Mặt cắt ngang chi tiết đường ®Êt ®¾p ¸ sÐt Th«ng sè KÝ hiƯu §Êt ®¾p Bïn sÐt SÐt dỴo C¸t mÞn §¬n vÞ M« h×nh vËt liƯu Model Morh Coulomb S=f (h) S=f (h) MC - Läai øng xư Type Drain Udrain Udrain drain - Dung träng tù nhiªn g unsat 18 16.60 19.60 20.6 kN/m 3 Dung träng b·o hßa g sat 18.5 16.80 19.80 20.6 kN/m 3 Lùc dÝnh c 10 S u 8.02÷20.52 S u 57÷98.13 1 kN/m 2 Gãc néi ma s¸t j 25 0 0 30 ° Phi B j b 15 0 0 0 ° HƯ sè thÊm K 10 -7 5x10 -9 10 -9 10 -5 m/s Th«ng sè v¶i ®Þa kü tht - Cêng ®é chÞu kÐo: R k = 50KN/m; ChiỊu dµi neo hiƯu dơng: L bond = 5.0m HƯ sè ỉn ®Þnh (theo Bishop) ®èi víi ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh vµ kh«ng kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m K «® = 1.156 1.156 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 B = 12m +3.00 0.00 Soil: 1 Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Pore-Air Pressure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 m = 2.0 m = 2.0 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 B = 12m Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 B = 12m +3.00 0.00 Soil: 2 Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 3 Description: set Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 19.6 Pore-Air Pres s ure: 0 Soil: 4 Description: cat Soil Model: Mohr-Coulom b Unit Weight: 20.6 Cohesion: 1 Phi: 30 Pore-Air Pres s ure: 0 B = 12m +3.00 0.00 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 4. ỉn ®Þnh ®êng khi cho ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh a.Qu¸ tr×nh thÊm vµo th©n ®êng: Bai 15 3 Thời gian t (ngày) 1 10 60 120 180 Hệ số ổn định K 1 (có b ) 1 205 1 205 1.198 1.189 1.184 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 1.168 1.168 1.168 1.168 1.168 K 1 : hệ số ổn định khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm K 2 : hệ số ổn định khi không kể đến áp lực n- ớc lỗ rỗng âm Hình 5. Biều đồ quan hệ giữa hệ số ổn định và thời gian thấm vào thân đờng á sét b.Quá trình nớc lũ rút: Bai 15 4 Thời gian t (ngày) 1 10 30 60 120 180 Hệ số ổn định K 1 (có b ) 1.632 1.393 1.194 1.193 1.193 1.192 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 1.583 1.358 1.164 1.164 1.165 1.165 K 1 : hƯ sè ỉn ®Þnh khi kĨ ®Õn ¸p lùc níc lç rçng ©m K 2 : hƯ sè ỉn ®Þnh khi kh«ng kĨ ®Õn ¸p lùc n- íc lç rçng ©m H×nh 6. BiỊu ®å quan hƯ gi÷a hƯ sè ỉn ®Þnh vµ thêi gian rót níc ra khái th©n ®êng ¸ sÐt II.2. §Êt ®¾p lµ ®Êt c¸t: víi K = 10 -5 m/s 7m Bùn sét hữu cơ Trạng thái dẻo mềm Sét xám xanh, trạng thái dẻo cứng 2.5m Hmin 0.5m 1 : 1 . 5 MNCN Cát đắp 3% 2% - BTNN hạt thô dày 5cm Nền đường Trồng cỏ mái taluy MĐTN 2.5m 3% - Cấp phối đá 0-4 dày 20cm - Tưới nhựa tiêu chuẩn 1,1kg/m2 2% - Đá 4x6 dày 30cm 1 : 1 . 5 - BTNN hạt mòn dày 4cm -Vải đòa kỹ thuât Sét đắp Hình 7. Mặt cắt ngang chi tiết đường ®Êt ®¾p c¸t Th«ng sè KÝ hiƯu §Êt ®¾p Bïn sÐt SÐt dỴo C¸t mÞn §¬n vÞ M« h×nh vËt liƯu Model Morh Coulomb S=f (h) S=f (h) Morh Coulomb - Läai øng xư Type Drain Udrain Udrain drain - Dung träng tù nhiªn g unsat 18 16.60 19.60 20.6 kN/m 3 Dung träng b·o hßa g sat 18.5 16.80 19.80 20.6 kN/m 3 Lùc dÝnh c 1 S u 8.02÷20.52 S u 57÷98.13 1 kN/m 2 Gãc néi ma s¸t j 30 0 0 30 ° Phi B j b 15 0 0 0 ° HƯ sè thÊm K 10 -5 5x10 -9 10 -9 10 -5 m/s HƯ sè ỉn ®Þnh ®èi víi ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh vµ kh«ng kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m K «® = 1.346. Bai 15 5 a. Quá trình thấm vào thân đờng (Hình 8) Thời gian t (ngày) 1 10 60 120 180 Hệ số ổn định K 1 (có b ) 1.439 1.439 1.439 1.439 1.439 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 1.375 1.375 1.375 1.375 1.375 b. Quá trình nớc lũ rút: (Hình 9) Thời gian t (ngày) 1 10 30 60 120 180 Hệ số ổn định K 1 (có b ) 2.450 1.773 1.422 1.421 1.421 1.421 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 2.366 1.697 1.374 1.374 1.374 1.374 Hình 8 Hình 9 III. Nhận xét và đánh giá 1. Hệ số ổn định theo dòng thấm ổn định luôn nhỏ hơn so với khi kể đến thời gian theo từng giai đoạn và nhỏ hơn nữa khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm. - Với đất á sét K ôđ = 1.156 < K 1min (thấm) =1.168 < K 2min (thấm có b ) = 1.184 (hình 5). Bai 15 6 Trong quá trình rút K ôđ = 1.156 < K 3min = 1.168 < K 4min (có b ) = 1.185 (hình 6). - Với đất cát K ôđ = 1.346 < K 1min (thấm) =1.375 < K 2min (thấm có b ) = 1.439 (hình 8). Trong quá trình rút K ôđ = 1.346 < K 3min = 1.374<K 4min (có b ) = 1.431(hình 9) 2. Quá trình thấm vào thân đờng làm cho áp lực nớc lỗ rỗng thay đổi theo thời gian và nếu làm thay đổi trong vùng cung trợt đi qua thì ta đợc các hệ số ổn định khác nhau theo xu hớng giảm dần theo thời gian - Với đất đắp là đất á sét : đờng bão hòa gần nh chỉ thay đổi ở gần mái thợng lu trong suốt thời gian thấm nên hệ số ổn định cung trợt hạ lu không đổi, chỉ có thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng âm rất bé nên hệ số ổn định giảm không đáng kể. - Với đất sét để đắp con chạch và đắp cát vào giữa : dòng thấm chủ yếu thay đổi ở tờng đất sét phía thợng lu, đờng bão hòa hạ nhanh tại lớp cát đắp, hệ số ổn định không thay đổi theo thời gian. 3. Quá trình nớc rút ra khỏi đờng: làm thay đổi áp lực nớc thợng lu rất lớn nhất là trong một tháng đầu, áp lực nớc bề mặt giảm từ mực nớc max trở về mực nớc ban đầu trớc khi lũ, hệ số ổn định giảm nhanh đối với các lọai đất và chủ yếu do cột nớc phản áp ở thợng lu thay đổi. Sau 1 tháng nớc trong thân đờng vẫn tiếp tục thóat ra tạo thành dòng thấm ngợc về phía thợng lu và áp lực nớc lỗ rỗng dơng trong thân đờng giảm dần nền đờng dần dần ổn định lại, hệ số ổn định gần nh không đổi vì quá trình thóat nớc rất chậm đờng bão hòa hạ thấp không đáng kể. IV. Kết luận 1. Hệ số ổn định mái hạ lu giảm trong quá trình nớc ngập từ đầu mùa đến cuối mùa lũ nh- ng không thay đổi nhiều khi chiều cao đắp 3m. 2. Hệ số ổn định mái thợng lu giảm nhanh trong quá trình lũ rút vào đầu mùa khô, sau đó lại tăng dần nhng không thay đổi nhiều khi chiều cao đắp 3m. TàI LIệU THAM KHảO: [1] Châu Ngọc ẩn : Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học quốc gia TPHCM,2004. [2]. Phạm Cao Huyên, Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, 2006 [3]. Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh: Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân C Trên Đất Yếu ở Đồng Bằng Sông Cửu Long- Nhà Xuất Bản Nông Nghiệp, 2002. [4]. D.G. Fredlund, H.Rahardjo : Cơ Học Đất cho đất không bão hòaTập 1&2,Nhà Xuất Bản Giáo Dục, 2000 [5]. D.G. Fredlund, Fauziah Kasim, Permeability Functions For Unsaturated Residual Soits, University Saskatchewan, Canada,1999 [6]. Users guide, Slope / W for finite element slope analysis, version 5 Summary RESEARCH ON CALCULATING THE STABILITY GRADE ROAD CONSTRUCTION, TO MAKE FLOOD CONTROL DYKE IN DONG THAP PROVINCE INFLUENCED PROCESS FLOOD ME. PHAM CAO HUYEN Water Resources University Bai 15 7 Caculating the stability of road - grade IV, to make flood control dyke, searching process flood soaking and going down and make mention of pore water pressure with unsaturated soil. The stability of dyke slope in stage flood going down decrease faster than stage flood soaking. The stability coefficient is always lowest when saturated soil. Ngêi ph¶n biÖn: PGS. TS. T¨ng §øc Th¾ng Bai 15 8 . số ổn định K 1 (có b ) 1 205 1 205 1.198 1.189 1.184 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 1.168 1.168 1.168 1.168 1.168 K 1 : hệ số ổn định khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm K 2 : hệ số ổn định. đất, đồng thời tính toán ổn định công trình khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm. II. Các cơ sở nghiên cứu và kết qủa tính toán ổn định Để nghiên cứu quá trình ổn định của đê trong giai đoạn vận. 180 Hệ số ổn định K 1 (có b ) 2.450 1.773 1.422 1.421 1.421 1.421 Hệ số ổn định K 2 (Không có b ) 2.366 1.697 1.374 1.374 1.374 1.374 Hình 8 Hình 9 III. Nhận xét và đánh giá 1. Hệ số ổn định