Đang tải... (xem toàn văn)
Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng v
Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG I – TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BĂNG. Phương pháp đúc hẫng là quá trình xây dựng kết cấu nhịp dầm từng đốt theo sơ đồ hẫng cho tới khi nối liền thành các kết cấu hoàn chỉnh . Có thể thi công hẫng từ trụ đối xứng ra 2 phía hoặc hẫng dần từ bờ ra . Phương pháp này có thể áp dụng thích hợp để thi công các kết cấu liên tục, cầu dầm hẫng , cầu khung hoặc cầu dây xiên dầm cứng BTCT . Nội dung cơ bản của phương pháp đúc hẫng : - Khi thi công theo phương pháp đúc hẫng , kết cấu nhịp BTCT được đúc trên đà giáo di động theo từng đốt nối liền nhau đối xứng qua trụ cầu . Cốt thép thường của các khối được liên kết với nhau trước khi đúc bê tông để đảm bảo tính liền khối và chịu cắt tốt của kết cầu . Sau khi bê tông đốt dầm đủ cường độ cần thiết thì các đốt dầm này được liên kết với các đốt đã đúc trước đó nhờ cốt thép DƯL - Phần cánh hẫng của kết câu nhịp BTCT đã thi công xong phải đảm bảo đủ khả năng nâng đỡ trọng lượng của các đốt dầm thi công sau đó cùng với trọng lượng giàn giáo ván khuôn đúc dầm và các thiết bị phục vụ thi công - Để đảm bảo ổn định chống lật trong suốt quá trình thi công đúc hẫng phải đảm bảo tính đối xứng của hai cánh hẫng ( Thi công hẫng từ trụ ra ) hoặc nhờ trọng lượng bản thân của nhịp sát bờ đã đúc trên đà giáo làm đối trọng . Đối các sơ đồ cầu khung , đốt dẩm trên đỉnh trụ được liên kết cứng với thân trụ nhờ các cáp thép DƯL chạy suốt trên chiều cao trụ , Với các sơ đồ cầu dầm đốt này cũng được liên kết cứng tạm thời vào trụ Nguyên Văn Khỏa 123 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng cầu nhờ các gối tạm và các cáp thép hoặc các thanh thép DƯL mà sau khi thi công xong sẽ tháo bỏ. - Ở giai đoạn thi công hẫng , kết cấu nhịp chỉ chịu mô men âm do đó chỉ cần bố trí cốt thép DƯL ở phía trên . Sau khi thi công xong 1 cặp đốt dầm đối xứng thì căng kéo cốt thép DƯl từ đầu mút này sang đầu mút kia và bơm vữa bê tông lấp kín khe hở giữa cốt thép và thành ống ngay để bảo vệ cốt thép - Sau khi đúc xong đốt cuối cùng của các cánh hẫng tiến hành nối ghép chúng thành kết cấu nhịp hoàn chỉnh Việc đúc hẫng từng đốt trên đà giáo di động giảm được chi phí đà giáo . Ván khuôn được dùng lại nhiều lần cùng với 1 thao tác lặp lại sẽ giảm chi phí nhân lực và nâng cao năng suất lao động Phương pháp đúc hẫng thích hợp với xây dựng các dạng kết cấu nhịp có chiều cao mặt cắt thay đổi , khi đúc các đốt dầm chỉ cần điều chỉnh cao độ đáy ván khuôn cho hợp lý Phương pháp thi công đúc hẫng không phụ thuộc vào không gian dưới cầu do đó có thể thi công trong điều kiện sông sâu , thông thuyền hay xây dựng các càu vượt trong thành phố , các khu công nghiệp mà không cho phép đình trệ sản xuất hay giao thông dưới công trình II – GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN II.1 – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ - Quy trình thiết kế : 22TCN272 –05 Bộ Giao thông vân tải - Tải trọng thiết kế : +) Hoạt tải HL93 , +) Người đi : 3KN/m2 II.2 – SƠ ĐỒ KẾT CẤU - Sơ đồ cầu : 4x33 + 75 + 120 + 75 + 3x33 - Chiều dài toàn cầu Lc = 511 m , khổ cầu 8+2x1,5 m Nguyên Văn Khỏa 124 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng II.2.1 – Kết cấu phần trên - Một liên dầm liên tục ở giữa , 2 bên là các nhịp dầm giản đơn L=33m - Dầm khung liên tục BTCTDƯL 3 nhịp ( 75 + 120 + 75 ) tiết diện hình hộp , vách nghiêng , chiều cao dầm thay đổi H= 7m trên trụ đến H=3m tại giữa nhịpvà đầu dầm , bề rộng đáy dầm hộp B=5m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực và mỹ quan kiến trúc. - Mặt cắt hộp dạng thành xiên +) Chiều dày bản nắp : t b = 30 (cm) +) Chiều dày bản đáy : Tại mặt cắt gối là 100 cm , tại mặt cắt giữa nhịp là 30 cm +) Chiều dày phần cánh hẫng : h c = 25 cm +) Chiều dày sườn dầm : Tại trụ t s = 80 cm , Tại mặt cắt giữa nhịp t s = 50 cm - Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp. 1- Bê tông mác có: +) f’ c = 40 (MPa). +) γ c = 24,5 (kN/m 3 ). +) E c = 32979,77 (MPa). 2- Cốt thép DƯL của hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có các chỉ tiêu sau: +) Diện tích một tao A str = 1,387 mm 2 +) Cường độ cực hạn: f pu = 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h ở 200C là 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 và EC 5-12. 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với các chỉ tiêu: +) f y = 420 (MPa). Nguyên Văn Khỏa 125 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng - Dầm dẫn : bằng bê tông cốt thép DƯL có chiều dài L = 33m , Mặt cắt ngang gồm 5 dầm chủ tiết diện chữ T , chiều cao h = 1,5 m , đặt cách nhau 2,3m - Trắc dọc cầu theo bán kính R = 3866 m , trong phạm vi 270m , tiếp theo dốc 3% về phía 2 mố và đường đầu cầu , Độ dốc ngang cầu i n = 2% - Mặt cầu BT Asphan 7cm , dưới là lớp phòng nước 4mm - Gối cầu , khe co giãn bằng cao su , lan can bằng thép , Thoát nước và chiếu sáng theo quy định hiện hành - Bản mặt cầu trên nhịp dẫn giản đơn bằng BTCT 15 cm , Lớp phủ mặt cầu gồm 3 lớp : Lớp bê tông tạo dốc 4cm , lớp phòng nước 0,4cm , Lớp bê tông asphan 7cm ; độ dốc ngang cầu i n = 2% II.2.2 – Kết cấu phần dưới a) Cấu tạo trụ cầu : - Trụ cầu dùng loại trụ thân đặc bằng BTCT đổ bê tông tại chỗ bê tông có cường độ chịu nén f’ c = 30Mpa - Trụ T 1 , T 2 , T 3 , T 8 , T 9 : được đặt trên móng cọc đóng : d = 40 cm - Trụ T 4 , T 7 : được đặt trên móng cọc khoan nhồi : D = 100 cm - Trụ T 5 , T 6 : được đặt trên móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm - Phương án móng : Móng cọc đài thấp. b) Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ tại chỗ mác bê tông chế tạo f’ c = 30Mpa - Mố của kết cấu nhịp dẫn được đặt trên móng cọc đóng d= 40 cm Nguyên Văn Khỏa 126 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng CHƯƠNG II TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC I . CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC CẦU CHÍNH . - Chiều dài kết cấu nhịp: đối với kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên L nb = (0,6 ÷ 0,8) chiều dài nhịp giữa L ng . +) Trong phương án này chọn L ng = 120m. +) Lấy : L nb = 75 m Sơ đồ bố trí chung nhịp cầu chính : 7500 120000 7500 - Xác định kích thước mặt cắt ngang : Dựa vào các công thức kinh nghiệm ta chọn mắt cắt ngang như hình vẽ : Nguyên Văn Khỏa 1800 500 1500 8000 1500 500 1000 400 300 1200 500 3280 300 5 0 0 8 0 0 1000 7000 3000 400 400 600 700 127 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng II . TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM CHỦ . II.1 – Phân chia đốt dầm Nguyên tắc chung phân chia đốt dầm : - Chọn chiều dài đốt K0 trên phần đà giáo mở rộng trụ : Trong phương pháp đúc hẫng cân bằng , Chiều dài của đốt K0 thường vào khoảng 12-14 m, để có đủ diện tích mặt bằng cho việc lắp đặt 2 xe đúc đối xứng nhau trên đó mà thi công hai cánh hẫng đối xứng nhau - Chọn chiều dài đốt hợp long nhịp chính : Có thể lấy trong khoảng 2-4 m - Phần còn lại của chiều dài cánh hẫng có thể lấy trong khoảng từ 2,5 – 4 m , Theo dọc cầu sẽ có từng nhóm đốt, mỗi nhóm gồm các đốt có chiều dài giống nhau , Các nhóm khác nhau có chiều dài khác nhau . Chiều dài của đốt được chọn sao cho tận dụng hết năng lực của thiết bị xe đúc . Ví dụ trọng lượng của xe đúc nên gần bằng với khả năng treo của xe đúc . Như vậy sẽ giảm bớt số xe đốt đúc hẫng . Mặt khác khối lượng bê tông mỗi đốt phải phù hợp với khả năng cung cấp bê tông đến công trường . - Để đơn giản trong quá trình thi công và phù hợp với các trang thiết bị hiện có của đơn vị thi công ta phân chia các đốt dầm như sau : +) Đốt trên đỉnh trụ : d o = 14m (khi thi công sẽ tiến hành lắp đồng thời 2 xe đúc trên trụ) +) Đốt hợp long nhịp giữa : d hl = 2m +) Đốt hợp long nhịp biên : d hl = 2m +) Chiều dài đoạn đúc trên đà giáo : d dg = 14 m +) Số đốt ngắn trung gian : n = 4 đốt , chiều dài mỗi đốt : d = 3 m +) Số đốt trung gian còn lai : n = 10 đốt , chiều dài mỗi đốt d = 4 m - Sơ đồ phân chia đốt dầm : +) Nhịp giữa : Nguyên Văn Khỏa 128 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng K0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 4x3 10x4 2 7 3 14 +) Nhịp biên : 13' 12' 11' 10' 9' 8' 7' 6' 5' 4' 3' 2' 1' K0 1 16' 14 2 10x4 4x3 14 3 7 14' II.2 – Xác định phương trình thay đổi cao độ đáy dầm - Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phương trình parabol bậc 2 theo phương trình : Y = ax 2 + bx +c - Lấy điểm dưới cùng của đốt hợp long làm gốc toạ độ , trục x , y có chiều như hình vẽ : - Do đường cong đi qua gốc toạ độ nên c=0 , đồng thời đường cong đi qua 2 điểm A(-58,5;4,0) và B(58,5;4,0) nên có dạng : 4,0 = a.58,5 2 + 58,5.b 4,0 = a.58,5 2 - 58,5.b - Từ hai phương trình trên ta tính được : A = 0,001169 B=0 Vậy phương trình có dạng: Y = 0,001169.x 2 Nguyên Văn Khỏa O(0,0) O(0,0) A(58,5;4,0) Y B(-58,5;4,0) 129 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng II.3 – Xác định phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm - Tính toán tương tự ta có phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm như sau ( Với gốc toạ độ chọn tại mặt trên của đáy dầm tại vị trí giữa nhịp) : Y = 0,00108119.x 2 – 0,000097307 II.4 – Xác định cao độ mặt dầm chủ -Mặt cầu nằm trên đường cong đứng bán kính R = 3866 m II.5 – Xác định các kích thước cơ bản và đặc trưng hình học của mặt cắt tiết diện. Sau khi khai báo mặt cắt thay đổi trong MiDas xong , ta tính được kích thước của các mặt cắt như sau : ½ Mặt cắt dầm chủ BI1 BI1-2 BI3 BI3-2 H01H02H03 H02-2 B01 B02 B03 B01-2 HI1 HI2 HI3 HI5 HI4 - Bảng các kích thước hình học của mặt cắt : MC 0 1 2 3 4 5 6 7 HO1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 HO2 0.5 0.518 2 0.527 4 0.536 0.544 1 0.551 6 0.560 8 0.569 Nguyên Văn Khỏa 130 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng HO2- 2 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 HO3 6.2 5.4532 5.077 4 4.724 4.3929 4.084 1 3.707 1 3.3698 BO1 2.25 2.254 8 2.2574 2.26 2.2626 2.2652 2.268 7 2.2722 BO1- 2 1.85 1.8952 1.9199 1.9346 1.9693 1.994 2.0269 2.0598 BO2 1.25 1.170 6 1.1273 1.084 1.040 7 0.9974 0.9397 0.8819 BO3 2.5 2.5746 2.6153 2.656 2.6967 2.7374 2.7917 2.8459 HI1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 HI2 0.4 0.418 2 0.427 4 0.436 0.444 1 0.451 6 0.460 8 0.469 HI3 4.7 4.1262 3.837 5 3.566 3.3116 3.074 4 2.784 8 2.5256 HI4 0.6 0.554 5 0.531 6 0.51 0.489 8 0.471 0.448 0.4274 HI5 1 0.872 5 0.808 3 0.748 0.6915 0.638 8 0.574 4 0.5168 BI1 2.95 2.9739 2.987 3 3.013 3.026 1 3.043 5 3.0609 BI1-2 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 BI3 2 2.086 1 2.133 2.18 2.227 2.2739 2.3365 2.3991 BI3-2 1.3 1.405 2 1.4626 1.52 1.5774 1.634 8 1.7113 1.7878 MC 8 MC 9 MC 10 MC 11 MC 12 MC 13 MC 14 MC 15 HO1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 HO2 0.576 3 0.582 6 0.587 9 0.5923 0.5956 0.598 1 0.5995 0.6 HO2- 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 Nguyên Văn Khỏa 131 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng 2 HO3 3.072 2 2.814 3 2.596 2.4175 2.278 6 2.1794 2.1198 2.1 BO1 2.2757 2.2791 2.282 6 2.286 1 2.2896 2.293 2.2965 2.30 BO1- 2 2.0927 2.1256 2.158 5 2.1914 2.2243 2.2572 2.2901 2.323 BO2 0.824 2 0.766 4 0.708 7 0.651 0.5932 0.535 5 0.477 7 0.42 BO3 2.900 2 2.9544 3.008 7 3.063 3.1172 3.1715 3.2257 3.28 HI1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 HI2 0.476 3 0.482 6 0.487 9 0.4923 0.4956 0.498 1 0.4995 0.5 HI3 2.2969 2.098 8 1.9311 1.7939 1.687 2 1.611 1.5652 1.55 HI4 0.409 3 0.3936 0.380 2 0.3694 0.360 9 0.354 8 0.351 2 0.35 HI5 0.466 0.422 0.384 7 0.354 2 0.330 5 0.313 6 0.303 4 0.3 BI1 3.078 3 3.0957 3.113 3.130 4 3.147 8 3.1652 3.182 6 3.2 BI1-2 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 BI3 2.4617 2.5243 2.587 2.6496 2.7122 2.774 8 2.837 4 2.9 BI3-2 1.864 3 1.9409 2.017 4 2.0939 2.170 4 2.247 2.3235 2.4 - Bảng tính toán đặc trưng hình học của mặt cắt đầm chủ Tên MC x (m) h (m) h d (cm) B (m) B d (m) B s (cm) F (cm 2 ) S (cm 3 ) Yo (cm) J (cm 4 ) 0 0 7 108.4 0 12 5 80 133628 4.41E+07 329.699.86E+09 Nguyên Văn Khỏa 132 [...]... nứt trong kết cấu bê tông cốt thép và bê tông cốt thép DWL, Sự trượt của các lien kết có nguy cơ trượt do tác dụng của hoạt tải xe - Công thức chung xác định tổng ứng lực tính toán : Q= ∑η γ Q i i i ( Điều 4.3.2-1) Trong đó : +) ηI : Hệ số diều chỉnh tải trọng η = ηi ηD ηR ≥ 0.95 Nguyên Văn Khỏa 155 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng. .. dụng bao gồm : - Trọng lượng bản thân của đốt hợp long nhịp biên - Trọng lượng ván khuôn và thi t bị để hợp long nhịp biên - Tải trọng thi công rải đều Nguyên Văn Khỏa 139 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng 1.3 Hợp lọng xong nhịp biên và bê tông đã hóa cứng : Nhịp biên có đoạn đúc trên đà giáo cố định dài 14 m Sau khi đúc hẫng cân bằng. .. TÁC DỤNG LÊN KẾT CẤU NHỊP III.1 NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ GIAI ĐOẠN THI CÔNG 1 Các sơ đồ tính : Sơ đồ phân chia đốt đúc và các mặt cắt Đặc điểm của công nghệ thi công đúc hẫng là sơ đồ kết cấu thay đổi liên tục trong quá trình thi công Căn cứ trình tự thi công và phương pháp thi công ta chia ra làm các giai đoạn thi công sau: Nguyên Văn Khỏa 136 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ. .. trọng bê tông ướt (WC) - Tính toán nội lực tại các mặt cắt trong từng giai đoạn đúc hẫng Nguyên Văn Khỏa 142 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng Dùng chương trình phân tích kết cấu MiDas sau khi phân tích giai đoạn thi công và khai bao các loại tải trọng của từng giai đoạn thi công ta có giá trị mô men tại các mặt cắt như sau : Khi đúc. .. tác dụng: Nguyên Văn Khỏa 140 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng + Trọng lượng ván khuôn và thi t bị để hợp long nhịp biên + Tải trọng thi công rải đều + Trọng lượng bản thân đốt hợp long + Trọng lượng bê tông ướt 1.5 Hợp long xong nhịp giữa và bê tông đã đông cứng Sơ đồ:Liên tục 3 nhịp: Hình 3.4 Sơ đồ tải trọng khi hợp long nhịp giữa bê. .. nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng 1.1 .Thi công đúc hẫng đối xứng ra hai bên trụ Hình 3.1 Sơ đồ tải trọng khi thi công đúc hẫng đối xứng - Tải trọng trong giai đoạn này bao gồm: + Tĩnh tải các đốt đúc DC có hệ số tải trọng nDC = 1.25 + Trọng lượng thi t bị đúc và vật liệu Xe đúc CE =660 KN đặt cách đầu mút đốt đúc trước là 0,9 m, nCE = 1.25 + Trọng lượng rải đều của người và thi t bị thi. .. Khỏa 154 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng + Tải trọng làn Lane Load thi t kế được lấy theo chiều dọc cầu với trị số là 9.3 N/mm + Xe 2 trục thi t kế Tandem gồm một cặp trục 110 KN đặt cách nhau 1200 mm Cự li các bánh xe theo chiều ngang bằng 1800 mm + Tải trọng người đi rải đều 3 KN/m2, do chiều rộng lề đi bộ 1.5m nên lấy bằng 4.5... bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng +) Trọng lượng bê tông ướt : Khi ta tiến hành đổ bê tông đốt đúc K4 thì trọng lượng bê tông ướt quy đổi thành lực cắt và mô men tác dụng vào nút K3 như hình vẽ sau : Công thức tính : WC = F1 + F2 L.γ wc 2 Trong đó : WC : Trọng lượng bê tông ướt F1 , F2 : Diện tích của hai mặt của khối đúc γwc : Trọng lượng riêng của bê tông ướt (γwc = 24,5... + 1,2.(TU + CR +SH) - Biểu đồ bao mô men : Nội lực do tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn cường độ I được cho trong bảng sau: - Bảng tổng hợp nội lực với hoạt tải là Xe tải thi t kế : Nguyên Văn Khỏa 156 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng TTGH CƯỜNG ĐỘ I Mặt cắt Mô men M(Max) M(Min) Lực Cắt V(Max) V(Min) (KN.m) 1 0 109556 0 2 8... 6147.58 7216.55 Khi đúc đốt K14: Nguyên Văn Khỏa 147 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng 11 12 13 14 15 16 17 18 20 -128240 -163979 -204620 -250472 -288486 -329781 -374529 -422912 -551731 8340.5 9527.75 10786.79 12126.33 13188.4 14304.98 15479.51 16715.95 20809.28 2.2.Hợp lọng xong nhịp biên và bê tông chưa đông cứng : -Mô hình hoá kết . Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng CHƯƠNG I GIỚI THI U CHUNG I – TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG PHƯƠNG PHÁP. liên kết cứng tạm thời vào trụ Nguyên Văn Khỏa 123 Ứng dụng phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng cầu nhờ các gối tạm và các cáp thép hoặc. phương pháp đúc hẫng cân bằng trong công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng +) Trọng lượng bê tông ướt : Khi ta tiến hành đổ bê tông đốt đúc K4 thì trọng lượng bê tông ướt quy