133 ⎭ ⎬ ⎫ ⎩ ⎨ ⎧ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − −+ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − −++= ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − −− ω π ω ω π ω ω β α ω β )n( tcos )n( tsinae)p(p )n( t bân 11 1 01 (5-39) Trong đó: a = + εω βω 22 p obđ : là áp suất trong bình chứa lúc bắt đầu nửa chu kì được xét (5-39) cho ta phương trình để tính áp suất ở cuối bất kì n nửa chu kì hồ quang cháy với áp suất ban đầu trong bình p o . ae)ap(eae)ap(p n n i in n ++≈+++= − − = −− ∑ ω πβ ω βπ ω π β 0 1 1 0 (5-40) Từ (5-40) rút ra rằng, trong trường hợp hồ quang cháy ổn định ở phần sản khí của bình chứa (khi số lượng nửa chu kì hồ quang cháy nhiều) trị số áp suất ở cuối mỗi nửa chu kì của dòng điện có thể tính theo phương trình: 22 ωβ ε ω + =≈ ∞ ap (5-41) Cùng với trường hợp đó ( cons t IU mhq = ), nhưng có tính đến góc pha tạo thành hồ quang, dựa trên cơ sở công thức nửa thực nghiệm của Avakian, công thức tính toán có dạng: ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + − ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = ∞ t )t(sin CF lIBE ,p qâ mhqtr ω ψω 3 22 1760 3 2 0 (5-42) l 0 : là chiều dài của hồ quang trong khoảng sinh khí của bình chứa,cm. C : là hằng số lấy bằng 1500. Tất cả các phương trình trên đúng với trường hợp tiết diện lỗ không đổi, nghĩa là F qđ = const. Khi trong quá trình chảy tiết diện tổng của lỗ thay đổi, tính toán theo các phương trình nêu trên cần phải tiến hành từ quan hệ cho trước F qđ =f(t) = var. Trong trường hợp riêng được xác định bằng các yếu tố kết cấu và tốc độ chuyển động các tiếp điểm. Khi đó phương pháp số là phương pháp tính hợp lí nhất, ví dụ phương pháp phân đoạn liên tiếp. Với các bình chứa trong quá trình chảy các lỗ được mở ra cái nọ tiếp cái kia theo trình tự nhất định và với khoảng thời gian xác định. Tính toán cần phải tiến hành theo các giai đoạn, ta giả thiết rằng mỗi lỗ được mở ra tức thời ở thời điểm xác định. Có thể áp dụng phương pháp này để tính các bình chứa có thổi ngang. Khi tính sự thay đổi áp suất trong bình chứa trong lúc hỗn hợp khí chảy sau khi dập tắt hồ quang hoàn toàn rất quan trọng, trong phương trình cho trước (5-35) công suất hồ quang N t cần phải lấy bằng không. Ngoài ra, cần phải chú ý đến ảnh hưởng ngưng tụ hơi dầu trong bong bóng khí hơi. Khi đó phương trình cho trước có dạng sau: 0=+ t bâ qâtt t p V F dt dp ξ α (5-43) 134 Trong đó ξ là hệ số tính đến sự ngưng tụ hơi dầu. Nghiệm đủ của phương trình này có dạng: bâ qâp V F ctr epp ξα − = 1 (5-44) Trong đó: p cn : là áp suất trong bình chứa ở cuối nửa chu kì sau cùng, xác định từ phương trình (5-40) hay (5-41). t 3 : là thời gian kể từ khi hồ quang tắt. Trong vùng dập tắt hồ quang (ở vùng thân hồ quang bị làm lạnh ráo riết nhất) áp suất phụ thuộc vào kết cấu của bình chứa và vào vị trí của các tiếp điểm trong thời gian dập tắt hồ quang. Trong các bình chứa có các tiếp điểm nằm phía trong (xem hình 5-1, c) áp suất ở vùng dập tắt hồ quang bằng áp suất p t tính theo phương trình (5-44). Trong các bình chứa, dập tắt hồ quang xảy ra trong rãnh (xem hình 5-1, a), áp suất ở vùng dập tắt hồ quang thấp hơn áp suất phía trong bình chứa. ( ) pp tf t =÷053 088,, (5-45) 5.5. TÍNH Độ BềN ĐIệN PHụC HồI CủA KHOảNG NGắT Hồ QUANG Trong các bình chứa của máy ngắt dầu quá trình hồ quang khi cháy lặp lại đặc biệt là khi dập tắt hồ quang trong không khí nén, xuất hiện nhiệt trễ của thân hồ quang dư và độ dẫn dư của khoảng trống có liên quan với nhiệt trễ đó. Như đã biết, trong trường hợp này tính cơ học của cháy lặp lại hoàn toàn khác với đánh thủng về điện của khoảng trống bình th ường dưới tác dụng của điện áp phục hồi. Hiện nay chưa có phương pháp nào cho phép tính tổng hợp tất cả các ảnh hưởng. Trong tính toán qúa trình này thường dựa vào các điều kiện đánh thủng về điện của khoảng trống bình thường giữa các tiếp điểm S trong khí. Như vậy, đánh giá các điều kiện để đánh thủng lặp lại của khoảng trố ng giữa các tiếp điểm trong bình chứa ở cuối nửa chu kì nào đó dập tắt hồ quang dựa trên cơ sở tính độ bền điện của khoảng trống đó thay đổi theo thời gian ),p,s(fU âth θ = và so sánh U đth với điện áp phục hồi U ph cho từng thời điểm sau điểm không của dòng điện. Cách tính gần đúng độ bền điện của khoảng trống trong khí có thể dựa trên cơ sở của phương trình chung: t pâth UU θ θ 0 = (5-46) U p : là độ bền điện của khoảng trống ở áp suất tuyệt đối p t và ở nhiệt độ bình thường θ 0 =300 0 K. θ t : là nhiệt độ của thân hồ quang thay đổi theo thời gian. Hiện nay chưa có đủ các tham số thí nghiệm cho phép đánh giá trực tiếp độ bền điện của khí thân hồ quang dư được làm lạnh trong luồng hỗn hợp khí hơi. Cho nên khi xác 135 định trị số độ bền điện của hỗn hợp khí hơi có thể lấy độ bền điện của hyđrô rồi hiệu chỉnh cho tương ứng có tính đến các trường hợp: trong khí có nguyên tử các bon, khả năng tạo thành của cácbuahyđrô và cũng như sự tồn tại của hơi dầu ở bề mặt của thân hồ quang. Tính độ bền đi ện của không khí, hyđrô và các khí khác là xác định quan hệ )Sp(fU tp = , gần đúng sơ bộ có thể dùng phương trình: kV)Sp(U , tp 450 37≈ (5-47) S: là chiều dài của khoảng trống, cm. p t : là áp suất tuyệt đối trong vùng của khoảng trống, xác định bằng phương trình (5-40) nêu ở trên. Lại làm lạnh thân hồ quang dư một cách đối lưu mạnh gần đúng sơ bộ xác định sự thay đổi nhiệt độ θ t bằng phương trình: )e(e t mt t bât ττ θθθ −− −+= 1 (5-48) t : là thời gian kể từ cuối nửa chu kì của dòng điện hồ quang. θ bđ = 3500 0 K : là nhiệt độ ban đầu cực đại. θ mt : là nhiệt độ môi trường chung quanh (luồng hỗn hợp khí hơi). τ : là hằng số thời gian nhiệt, k r.C p 2 γ τ = Với C p : là nhiệt dung riêng của khí thân hồ quang dư (khi áp suất không đổi). γ : là trọng lượng riêng của khí. r : là bán kính của than hồ quang dư. k : là hệ số tản nhiệt. Trị số τ phụ thuộc vào áp suất của khí, vào mức độ đối lưu và vào nhiệt độ, chúng phụ thuộc rất nhiều vào dòng điện hồ quang và vào kết cấu của bình chứa. Trong trường hợp dập tắt hồ quang trong bình chứa có thổi dầu mạnh ở dòng điện lớn, trị số τ lấy bằng: τ= − 210 4 . [s] Kinh nghiệm chỉ ra rằng, khi dòng điện giảm (từ 5000A tới thấp hơn) trị số τ tăng , khi dòng điện vào khoảng 1000A thì đạt tới 5.10 -4 s. Từ phương trình (5-48) cho ta phương trình để tính U d : p t mt t bâ âth U ee U ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −+ = −− ττ θθ θ 1 0 (5-49) Khi tính sơ bộ định hướng có thể đơn giản phương trình (5-49), cho θ mt = 0, khi đó ta có: p t bâ âth UeU τ θ θ 0 = (5-50) 136 Trong phương trình (5-48) phục hồi độ bền điện xảy ra trong thời gian Δt ngắn, thì áp suất p t xem là không đổi. Với áp suất của nửa chu kì thứ n có thể tính trên cơ sở phương trình (5-44) với t 3 → 0, nghĩa là: nct pp = (5-51) Trong đó: p nc : là áp suất trong bình chứa ở cuối nửa chu kì thứ nhất. Trên cơ sở của các phương trình trên ta tìm được giá trị điện áp giới hạn trên của mạch ngắt tương ứng với khoảng ngắt S và áp suất p t . Dựa vào đẳng thức cơ bản để tìm: mFhm f t âth UkU ≥ = 0 2 1 (5-52) f 0 : là tần số dao động bản thân của máy ngắt. U mFh : là biên độ của điện áp phục hồi. k m : là hệ số tính đến đặc tính không đồng nhất của hai lượng giữa U đth = f(t) và U Fh = f 1 (t). Gần đúng sơ bộ có thể tính: a a m k ,k, k 570571 − ≈ 21 ≤≤ a k : là hệ số tăng biên độ điện áp phục hồi. Trị số U mFh tính theo phương trình: dadamFh Uk,U,.kU 12128660 == (5-53) U d : là trị số điện áp dây cho phép của mạch ngắt, kV. Các phương trình (5-52 và (5-54) cho ta: )k,(,.ee U U a f t mt f t bâ p d 1722701 00 22 0 − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −+ ≤ −− ττ θθ θ (5-54) Và : )k,(, U eU a p f bâ d 172270 0 2 1 0 − ≤ τ θ θ (5-55) Từ các phương trình này ta thấy, trị số U d phụ thuộc vào tần số dao động bản thân của mạch ngắt. Song qua các thí nghiệm cho biết rằng khi dập tắt hồ quang, trong các buồng dập hồ quang hiện đại có thổi dầu tự động quan hệ như thế chỉ đúng trong trường hợp ngắt dòng điện nhỏ (nhỏ hơn 200A). Do ảnh hưởng của độ dẫn dư, nên giải tần số rộng (f 0 >2000Hz), khi ngắt dòng điện lớn trị số U d không phụ thuộc vào tần số. Cho nên khi dòng điện lớn, trong các phương trình (5-54) và (5-55) có thể lấy: fHzt f s 0 0 4 2000 1 2 2510=== − ;,. Với các tham số đã nhận trước kia τ =2.10 -4 s, θ 0 =300 0 K và θ bđ =3500 0 K, phương trình gần đúng (5-55) để tính U d dẫn về dạng đơn giản hơn: kV)Sp(. k, , U k, , U , t a p a d 450 37 1752 430 1752 430 − = − = (5-56) 137 Hoặc: 450, tad )Sp(BU = (5-57) Trong đó: 1752 16 − = a a k, B Ví dụ: Tìm điện áp dây cho phép của mạch ngắt đối với khoảng trống S=5cm ở áp suất p t =20at và trị số biên độ k a =1,5. Đối với p t S=100kg/cm theo phương trình (5-47). ( ) () 37 37 100 292 045 045 pS kV t , , == Theo phương trình (5-56): UkV d = − ≈ 043292 412 1 40 ,. , Phương trình (5-57) cho phép tiến hành những tính toán định hướng sơ bộ khác. Ví dụ khi tốc độ chuyển động của tiếp điểm không đổi. v S t const = = 2 Ta tính được trị số tối thiểu của khoảng trống ở áp suất p t và điện áp dây U d cho trước: 222 1 , a d t min B U p S ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = ,cm (5-58) Về thời gian tối thiểu hồ quang cháy trong quá trình chảy nên: 222 2 1 , a d t min B U p t ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = ν , [s] (5-59) Tương ứng với thời gian cực đại hồ quang cháy: tt t 22 2max min = + Δ (5-60) Δt 2 = 0,01s : là thời gian bổ sung tính đến sự không tương ứng về thời điểm ban đầu của quá trình dập tắt hồ quang (giai đoạn thứ hai) qua điểm không của dòng điện. Khi chọn tốc độ ν cần phải theo đúng các biểu thức nêu ở mục 5.3 và 9.1. Trong truyền động cơ khí của máy ngắt dầu hiện tốc độ đạt không quá: s/m10 ≤ ν Từ phương trình (5-58) tìm được građien trung bình dập tắt hồ quang: 550 450 , , t a d dtr S p B S U E == (5-61) Rõ ràng rằng khi các điều kiện khác giống nhau số lượng khoảng ngắt tăng, građien dập tắt hồ quang sẽ tăng (n 0,45 ) lần. n: là số lượng khoảng ngắt tạo thành cùng một lúc. 5.6. PHƯƠNG PHÁP GầN ĐÚNG TÍNH QUÁ TRÌNH DÂNG DầU TRONG BÌNH CHứA SAU KHI ĐÃ DậP TắT Hồ QUANG 138 Sau khi hồ quang tắt hoàn toàn, do sự khác nhau áp suất bên trong và bên ngoài bình chứa, trong một thời gian hỗn hợp khí hơi sẽ tiếp tục chảy qua miệng lỗ của bình chứa do đó áp suất giảm và được biểu thị bằng phương trình (5-44). Quá trình này có thể tiếp xúc đến khi áp suất trong bình chứa giảm xuống đến giá trị (xem hình 5-4, c): ( ) pzz Kd =− 01 γ (5-62) Sau khi hỗn hợp khí hơi bắt đầu chảy qua lỗ phía trong và qua miệng lỗ dầu chảy đầy bình chứa, nhờ mức chênh lệch của dầu z 0 -z 1 . Như vậy, trong trường hợp chung thời gian đủ để chuẩn bị cho mở lần tiếp sau cần phải cộng hai khoảng thời gian: baââ ttt + = t a : là thời gian áp suất trong bình giảm. t b : là thời gian dầu điền đầy vào bình. Như giả thiết trên gần đúng sơ bộ thời gian t a có thể tính theo phương trình (5-44) với các điều kiện ban đầu: bâtbât VV;pp;t = = = 0 ttp p Z at K d = = = ; 0 γ (5-63) k bâ tt bâ a p p ln F V t ξα = p dđ : là áp suất ban đầu trong bình chứa. V bđ : là thể tích ban đầu hỗn hợp khí hơi chiếm. F : là tiết diện miệng lỗ của bình chứa. ξ :là hệ số tính đến sự ngưng tụ của hơi dầu. α tt : là hằng số xác định theo phương trình (5-34). Nếu tính chế độ chảy là dưới tới hạn, thời gian t b tính gần đúng theo phương trình: hl bâ b R k g F V t θ 0 1 2 − ≈ (5-64) Trong đó F l : là tiết diện của lỗ thải khí. k 0 : là hệ số cản. R : là hằng số của hỗn hợp khí hơi. θ h : là nhiệt độ trung bình của hỗn hợp khí hơi. Từ các phương trình trên thấy rằng, thời gian dầu dâng phụ thuộc rất nhiều vào tiết diện các lỗ F, F l và vào thể tích ban đầu. Sau khi ngắt công suất lớn, nếu tiết diện F l bé thời gian dầu dâng rất lớn, thì thiết bị đó không thể làm việc trong chu trình có TĐL tác động nhanh. Cho nên trong các trường hợp như thế phải áp dụng biện pháp đổ dầu cưỡng bức vào bình chứa nhờ các thiết bị thủy lực đặt bên trong. Trong một số trường hợp đổ dầu bằng bộ phận cơ khí thổi cưỡng bức như hình 5-3. 139 5.7. TRÌNH Tự TÍNH TOÁN CÁC BÌNH CHứA THổI DầU Tự ĐộNG Trong thực tiễn thiết kế có thể gặp hai trường hợp tính toán cơ bản tùy thuộc cách đặt vấn đề. + Đối với bình chứa đã biết các kích thước của các chi tiết, cho trước tốc độ chuyển động của tiếp điểm động (một hay một số). Cần phải tính: giới hạn điện áp dây cho phép U d giới hạn của của dòng điện ngắt, giới hạn của công suất ngắt khi điện áp dây gần với tiêu chuẩn giới hạn và thời gian dập tắt hồ quang hoàn toàn. Trong trường hợp này tính kiểm nghiệm kết cấu của bình chứa. + Khi cho trước sơ đồ kết cấu của bình chứa, công suất ngắt, điện áp dây, thời gian dập tắt hồ quang, cần phả i tính: số lượng khoảng ngắt, các kích thước và vị trí tương hỗ của các chi tiết, đặc tính về tốc độ của tiếp điểm động. Dưới đây giới thiệu trình tự tính cho từng trường hợp. Trường hợp tính lần thứ nhất (tính kiểm nghiệm) Trong trường hợp này tiến hành như sau: + Tính áp suất lớn nhất trong bình chứa trên cơ sở ở các đặc tuyến biết trước và các kích thước của bình chứa. + Tính thời gian của hồ quang cháy và chiều dài của hồ quang trong bong bóng khép kín (giai đoạn thứ nhất của dập hồ quang). + Tính giới hạn dòng điện ngắt theo các thông số ở mục 1, 2 và kích thước cho trước của các rãnh, của tiếp điểm. + Tính nă ng lượng thải ra trong hồ quang ở giai đoạn hai của sự cháy. + Tính áp suất trong bong bóng khí hơi sau lúc hỗn hợp khí hơi bắt đầu chảy. + Tính áp suất trong vùng dập tắt hồ quang (trong vùng làm lạnh ráo riết khi dòng điện lớn và cả chiều dài hồ quang, khi dòng điện bé) khi hỗn hợp khí hơi chảy, cho ba giá trị của dòng điện. + Tính giới hạn điện áp dây U d cho trường hợp ngắt dòng điện bé. + Tính chiều dài của khoảng trống cho trường hợp ngắt dòng điện giới hạn, dựa trên cơ sở trị số điện áp dây U d nhận được ở trên. + Tính công suất ngắt giới hạn của bình chứa khi điện áp là: tiêu chuẩn, gần với tính toán và điện áp dây. + Tính thời gian dập tắt hồ quang hoàn toàn khi ngắt dòng điện trung bình và bé. + Tính thời gian đổ dầu vào bình chứa sau khi dập tắt hồ quang. + Tính kiểm nghiệm chính xác các chi tiết của bình chứa về độ bền cơ khí. Trường hợp tính lần thứ hai (Trường hợp này công phu hơn, một số tham số và đặc tuyến phải xác định bằng phương pháp phân đoạn gần đúng). Có thể tiến hành theo trình tự sau: - Theo trị số đã chọn của khoảng trống sản khí (khoảng trống hồ quang cháy từ thời điểm tiếp điểm tách rời đến thời điểm hỗn hợp khí hơi bắt đầu chảy) và theo đặc tuyến cho trước về tốc độ chuyển động của tiếp điểm trong phần này, xác định thời gian t 1 hồ quang cháy trong bong bóng khí hơi khép kín (thời kì thứ nhất của dập hồ quang). 140 - Theo trị số cho trước của dòng điện ngắt giới hạn và theo các tham số ở mục 1, tiến hành tính năng lượng của hồ quang cho thời kì thứ nhất của dập hồ quang. - Theo trị số sơ bộ của áp suất tối đa cho phép trong bình chứa và theo trị số năng lượng A t đã tìm được, xác định các tiết diện lỗ để chảy ra, thể tích của bong bóng khí hơi V b tạo thành trong bình chứa suốt thời kì thứ nhất t 1 . - Theo trị số cho trước của điện áp U d và hệ số biên độ của điện áp phục hồi, xác định tích số p t S đối với dòng điện ngắt giới hạn. - Theo thời gian t 2 (thời kì thứ hai dập hồ quang) và tốc độ ν t2 cho trước, xác định trị số khoảng ngắt tổn hao và áp suất p t tương ứng với nó. - Theo các thông số đã biết p bđ , p t , V b , t 2 xác định tiết diện toàn phần của các lỗ thải khí đối với trường hợp ngắt dòng điện giới hạn. - Xác định lưu lượng dầu trong bình chứa cho một lần ngắt dòng điện giới hạn, xác định thể tích bên trong của bình chứa và mức chứa dầu của nó. - Tính khoảng cách cách điện và thời gian dập tắt hồ quang cho các trường hợp ngắt điện trong bình chứ a bé. - Xác định thời gian đổ dầu vào bình chứa sau khi dập tắt hồ quang. - Vẽ phác thảo bình chứa. - Tính kiểm nghiệm chính xác bình chứa (tương tự như trường hợp tính thứ nhất). - Tính kiểm nghiệm về độ bền cơ khí của các chi tiết. Trong nhiều trường hợp do các đặc điểm về kết cấu của bình chứa, nên trình tự tính có thể khác với trên. 143 CH••NG 6 TÍNH K•T C•U THI•T B• D•P H• QUANG C•A MÁY NG•T T• SINH KHÍ 6.1. ••C TÍNH CHUNG C•A QUÁ TRÌNH D•P H• QUANG C•A MÁY NG•T T• SINH KHÍ Trong các thi•t b• d•p h• quang c•a máy ng•t t• sinh khí, quá trình d•p t•t h• quang • trong lu•ng khí do v•t li•u r•n sinh khí ra d••i tác d•ng c•a h• quang. K•t c•u thi•t b• là m•t bình ch•a, các thành và các chi ti•t t•o thành các rãnh d•p h• quang làm b•ng v•t li•u cách •i•n sinh khí. Khi h• quang ti•p xúc nhi•t v•i các thành c•a các rãnh s• t•o thành l••ng khí l•n, khi các rãnh có hình dáng và kích th••c t••ng •ng thì có các •i•u ki•n c•n thi•t •• d•p t•t h• quang g•m: áp su•t vùng h• quang cao, t•c •• ch•y c•a lu•ng khí trong vùng d•p h• quang l•n. Th••ng s• d•ng các v•t li•u sinh khí sau: phibra •ã l•u hóa, nh•a phooc-mal-•ê-hy•uyarê và th•y tinh h•u c•. Các tham s• v• kh• n•ng sinh khí c•a các v•t li•u k• trên và s•n ph•m t•o thành khí nêu • b•ng 6-1. B•ng 6-1: Các tham s• v• các s•n ph•m t•o thành khí c•a các v•t li•u r•n sinh khí Thành ph•n c•a Phibra •• Nh•a phóoc-mal- •ê- hy• uyarê Nh•a polyme-takril khí cm 3 % cm 3 % cm 3 % CO 2 CO H 2 H 2 O 70,32 682,5 468,43 108,07 5,29 51,34 35,24 8,13 125,13 584,88 294,15 609,32 7,00 35,03 18,58 38,49 105,82 955,64 587,35 418,30 5,07 47,71 27,18 20,04 Σ 1329,3 2 100,00 1613,48 100,00 2067,11 100,00 Khuynh h••ng t•o thành l•p mu•i than trên b• m•t ti•p xúc d••i tác d•ng c•a nhi•t •• h• quang cao là m•t trong các tính ch•t quan tr•ng •• d•p t•t h• quang. V• m•t này phibra •ã l•u hóa và th•y tinh h•u c• là t•t h•n c•. S• t•o thành mu•i than ít •i khi cho thêm m•t ít axít boric vào b•t nén c•a v•t li•u ch• t•o rãnh d•p (ví d• th•y tinh h•u c•). Thi•t b• có rãnh khe h• (hình 6-1) bao g•m: thân kim lo•i c•a bình ch•a 1, • phía trên c•a nó ••t ti•p •i•m t•nh 3 và m•t ••u b•t ch•t v•i thanh dài b•ng v•t li•u sinh khí 4. Thanh này n•m trong •ng sinh khí t•o thành rãnh dài h•p có ti•t di•n hình xuy•n. Cách m•t c•t phía trên m•t kho•ng b•ng m•t l• th•i khí bên s••n 5. Khi m• ti•p •i•m r•ng 6 di chuy•n xu•ng d••i, kéo h• quang n•m trong rãnh h•p hình xuy•n. Khi 144 ú do to thnh khớ mnh ỏp sut trong bỡnh cha tng lờn n khi tip im chuyn vn xung di m l thi bờn sn, khớ vựng h quang bt u chy mnh v dp tt h quang. Trong quỏ trỡnh h quang chỏy khớ nộn c d tr v sau khi l thi khớ m khớ thi mnh trong thi gian dũng in i qua tr s khụng (khi cụng sut h quang bng khụng v khụng cú iu kin to thnh khớ). Kinh nghim ch rng, trong cỏc thit b ó nờu thỡ dp tt h quang ch t c trong trng hp ỏp sut trong bỡnh cha thi im m l thi vt quỏ tr s ti hn ti thiu. Trong bt c trnghp no ỏp sut khụng thp hn 2 at (vi dũng in m khong 500 A). Do gn l thi khớ cú cỏc chi tit gim õm (vớ d trong dng phng nm vuụng gúc vi hng ca lung khớ), khớ i chm vo l nờn kh nng dp h quang b gim. Thit b dp h quang ca mỏy ngt t sinh khớ kiu B 10 (hỡnh 6-2) l bỡnh cha phng, trong ú cỏc thnh v mng ngn lm bng thy tinh hu c to thnh th tớch bt rung 1 ra cỏc rónh dp h quang hp 2 v 3. Tip im kiu hai ngún 4 nm phớa trờn. Khi m, tip im 5 chuyn ng xung phớa di trong rónh dp h quang. Khớ c to thnh trong thi gian h quang chỏy phn trờn ca bỡnh cha i vo th tớch gim rung v ỏp sut õy tng lờn n khi tip i m ng m rónh 3, sau ú khớ t th tớch gim rung v rónh dp h quang bt u chy qua l thi khớ chi tit gim õm 6. Nh thi dc, ngang nờn to ra c iu kin dp tt h quang. Hỗnh 6-1. Thióỳt bở dỏỷp từt họử quang tổỷ sinh khờ coù raợnh khe caùch õióỷn hỗnh xuyóỳn. 1)Thỏn bỗnh chổùa. 2) ỳng sinh khờ. 3) Tióỳp õióứm tộnh. 4) Thanh sinh khờ. 5) Lọự thaới khờ. 6) Tióỳp õióứm rọựng õọỹng. 1 3 2 4 5 6 [...]... chiu (hỡnh 7- 2) Phng trỡnh cõn bng ỏp: di L + U hq = U m sin(t + ) (7- 4) dt Trong ú theo (7- 2) th : A U hq = l hq :l in ỏp trờn h quang lhq: chiu di h quang : gúc pha u ca in ỏp 153 Nh vy khi cú chiu rng rónh v chiu di h quang lhq xỏc nh thỡ in ỏp trờn h quang khụng i: Uhq= Uhq0=const Nh ó bit, vi cỏc iu kin ny nghim ca (7- 4) cú dng: U hq0 i hq = I m cos( t + ) + ( t ) Um (7- 5) T phng... vựng h quang chỏy, vớ d: vựng kộo di ban u, cng t trng trong vựng ny (hỡnh 7- 5) tớnh theo: iW H = k , [A/m] n Trong : i : dũng in trong cun dõy (dũng in h quang), A W : s vũng dõy n : tr s khong cỏch ca khe h lm vic, m k . dòng điện giới hạn, dựa trên cơ sở trị số điện áp dây U d nhận được ở trên. + Tính công suất ngắt giới hạn của bình chứa khi điện áp l : tiêu chuẩn, gần với tính toán và điện áp dây. + Tính. rãnh khi ngắt mạch điện cảm ở mạch điện xoay chiều (hình 7- 2). Phương trình cân bằng áp: )tsin(UU dt di L mhq ϕω +=+ (7- 4) Trong đó theo (7- 2) th : hqhq l A U δ = :là điện áp trên hồ. đúng (5-55) để tính U d dẫn về dạng đơn giản hơn: kV)Sp(. k, , U k, , U , t a p a d 450 37 175 2 430 175 2 430 − = − = (5-56) 1 37 Hoặc: 450, tad )Sp(BU = (5- 57) Trong đ : 175 2 16 − = a a k, B