chng 3: Tính toán sơ bộ số l-ợng cọc - Để tính toán sơ bộ số l-ợng cọc, ta sẽ tiến hành tính toán khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc và khả năng chịu tải của cọc theo đất nền. Chọn loại cọc: - Dựa vào điều kiện địa chất của khu vực (lớp đất tốt nằm ở sâu), quyết định chọn móng cọc khoan nhồi cho tất cả các mố trụ của cầu. Với mố, trụ phần nhịp dẫn, dùng cọc D = 1m; trụ phần nhịp liên tục, dùng cọc D = 1.5m. 1.1.1.1.1. Xác định sức chịu tải của cọc: - Thông th-ờng và theo kinh nghiệm sức chịu tải của cọc theo vật liệu th-ờng đảm bảo nên ta chỉ tính sức chịu tải theo đất nền. Sức chịu tải của cọc theo đất nền: Số liệu địa chất: Lớp 1 : Đất đắp sét cát màu nâu, nửa cứng dày 3m Lớp 2 : Bụi lẫn cát màu xám nâu rất mềm dày 12.8m Lớp 3 : Các cấp phối kém lẫn bụi màu xám nâu trạng thái chặt vừa dày 2.2m Lớp 4 : Sét cát màu xám nâu, rất mềm dày 3m Lớp 5 : Bụi màu nâu mềm dày 6.5m Lớp 6 : Sét gầy lẫn cát màu xám xanh rất cứng dày 10m Lớp 7 : Cát bụi màu vàng chặt rất dày - Các lớp đất yếu ta bỏ qua sức kháng của cọc. Sức kháng ở đầu cọc khoan nhồi tính theo công thức: Q R = (Q s . qs + Q p . qp ) - W (10.3.7.2- Trang 743) Trong đó: Q p = q p .A p vàQ s = q s .A s - Q R : Sức chịu tải của cọc theo nền đất (N) - Q s : Sức kháng thân cọc (N) - Q p : Sức kháng mũi cọc (N) - qp : Hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc (Bảng 10.5.5-2) - qs : Hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc (Bảng 10.5.5-2) - q p , A p : Sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa)và diện tích mũi cọc (mm 2 ) - q s , A s : Sức kháng đơn vị thân cọc (MPa)và diện tích thân cọc (mm 2 ) - : Hệ số nhóm cọc, trong tr-ờng hợp này lấy = 1 - W :Trọng l-ợng bản thân cọc (N) Theo Reese và Wright (1977) bảng 10.8.3.4.31 ta có: q s = 0.0028N (N 53 ), q p = 0.064N (N )60 (Mpa). Do đó ta lập bảng tính nh- sau, tính với giá trị SPT trung bình theo chiều dày lớp: - Các hệ số qp và qs tính theo bảng có giá trị qs = qp = 0.45 v với v = 0.9 theo Ph-ơng pháp kiểm tra việc thi công các cọc và đánh giá khả năng chịu tải của chúng trong và sau khi đóng cọc vào đất sẽ đ-ợc quy định trong các hồ sơ thầu. Ta dùng ph-ơng pháp Đo sóng ứng suất cho 2% đến 5% số cọc, dùng ph-ơng pháp đơn giản để kiểm tra khả năng chịu tải, thí dụ phân tích đóng cọc Sức chịu tải theo nền đất của cọc tại mố A1 (D = 1m, L= 70m) đ-ợc tính nh- bảng sau: Bảng tính toán sức chịu tải của cọc D = 1m Chiều dày (m) Giá trị N A s (m 2 ) A p (m 2 ) q s (Mpa) q p (Mpa) Q s (T) Q p (T) qs qp (Q 3 4 9.42 0.0112 0.256 10.55 0.405 0.405 5 15 15.7 0.042 0.96 65.94 0.405 0.405 2 17 6.28 0.0476 1.088 29.89 0.405 0.405 2 28 6.28 0.0784 1.792 49.24 0.405 0.405 2 32 6.28 0.0896 2.048 56.27 0.405 0.405 2 37 6.28 0.1036 2.368 65.06 0.405 0.405 2 30 6.28 0.084 1.92 52.75 0.405 0.405 2 33 6.28 0.0924 2.112 58.03 0.405 0.405 2 40 6.28 0.112 2.56 70.34 0.405 0.405 30 38 94.2 0.785 0.1064 2.432 1002.29 190.91 0.405 0.405 Sức chịu tải của cọc: Q R 586 T Do địa chất tại khu vực làm cầu là t-ơng đối đồng nhất, chiều dài các cọc gần bằng nhau, trong phần thiét kế sơ bộ, ta sẽ lấy sức chịu tải theo nền đất của cọc tại A1 làm kết quả chung cho các cọc có đ-ờng kính 1m còn lại. Tuy nhiên do thực tế thiết kế, để đảm bảo an toàn ta chọn P nđ (D = 1m) = 400 T. T-ơng tự nh- vậy, ta sẽ tính sức chịu tải theo nền đất của cọc tại trụ P6 và dùng kết quả này cho tất cả các cọc có đ-ờng kính 1.5m. Kết quả tính toán đ-ợc thể hiện ở bảng d-ới : Sức chịu tải theo nền đất của cọc tại trụ P6 (D = 1.5m, L= 70m) đ-ợc tính nh- bảng sau: Bảng tính toán sức chịu tải của cọc D = 1.5m Chiều dày (m) Giá trị N A s (m 2 ) A p (m 2 ) q s (Mpa) q p (Mpa) Q s (T) Q p (T) qs qp (Q 3 4 14.13 0.0112 0.256 15.83 0.405 0.405 5 15 23.55 0.042 0.96 98.91 0.405 0.405 2 17 9.42 0.0476 1.088 44.84 0.405 0.405 2 28 9.42 0.0784 1.792 73.85 0.405 0.405 2 32 9.42 0.0896 2.048 84.40 0.405 0.405 2 37 9.42 0.1036 2.368 97.59 0.405 0.405 2 30 9.42 0.084 1.92 79.13 0.405 0.405 2 33 9.42 0.0924 2.112 87.04 0.405 0.405 2 40 9.42 0.112 2.56 105.50 0.405 0.405 30 38 141.3 1.77 0.1064 2.432 1503.43 430.46 0.405 0.405 Sức chịu tải của cọc: Q R 979 T Chọn P nđ (D = 1.5m) = 800 (T) đ-a vào sử dụng. 1.1.1.1.2. Số cọc tại mố A1 A6 - Xác định tải trọng tác dụng lên mố A1: + Tải trọng th-ờng xuyên bao gồm trọng l-ợng bản thân mố và trọng l-ợng kết cấu nhịp (DC, DW) Tải trọng th-ờng xuyên (DC, DW): gồm trọng l-ợng bản thân mố và trọng l-ợng kết cấu nhịp + Trọng l-ợng bản thân mố: P Mố = 2.5xV Mố = 2.4 x 254.985 = 637.463 T + Trọng l-ợng kết cấu nhịp ( Hệ dầm, kết cấu bản mặt cầu, lớp phủ, lan can): Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu ( dầm chủ + dầm ngang): g dầm = 22.10 40 5.26435.242.125.0 40 5.27.285 T/m Trọng l-ợng kết cấu bản mặt cầu: g bản = 2.40 x 2.5 = 6.00 T/m Trọng l-ợng lớp phủ: g lp = 75x10 -3 x11x2.25 = 1.856 T/m Trọng l-ợng lan can: g lan can = 2 x 0.3 x 2.4 = 1.44 T/m Vẽ đ-ờng ảnh h-ởng áp lực mố: Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng áp lực mố: = 20 DC = P Mố + (g dầm + g bản + g lan can ) x = 637.463 + ( 10.22 + 6.00 + 1.44 ) x 20 = 990.663 T DW = g lớp phủ x 1.856 x 20 = 37.120 T Hoạt tải: Do tải trọng HL93: + Xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế: Ta có: LL Xe tải = n.m.(1 + 100 IM ).(P i .y i ) + n.m.P. Trong đó: + n : Số làn xe , ( n = 1, 2, 3 ). + m: Hệ số làn xe, ( m = 1.2, 1, 0.85 ) (3.6.1.1.2 22 TCVN272-05) + IM : Lực xung kích (lực động) của xe , khi tính thành phần móng nằm hoàn toàn d-ới mặt đất thì không cần xét lực xung kích (3.6.2.1) nên (1+ 100 IM ) = 1. + P i , y i : Tải trọng trục xe, tung độ đ-ờng ảnh h-ởng. + : Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng. + W làn : Tải trọng làn, W làn = 0.93T/m LL 1l (Xe tải)= 1 x 1.2 x {1x[14.5x(1 + 0.89) + 0.79 x 3.5)] + 0.93 x 20} = 58.524(T) w=0.93T/m 40 m 1 4.3m4.3m P=14.5T P=14.5T P=3.5T 0.89 0.79 Tuyến tính Đah áp lực mố 1 40m A1 LL 2l (Xe tải)= 2 x 1 x {1x[14.5x(1 + 0.89) + 0.79 x 3.5)] + 0.93 x 20} = 97.54 (T) LL 3l(Xe tải) = 3 x 0.85 x {1x[14.5x(1 + 0.87) + 0.739 x 3.5)] + 0.93 x 16.5} = 124.3635 (T) + Xe 2 trục thiết kế và tải trọng làn thiết kế: LL 1l(Xe 2 trục) = 1 x 1.2 x[1x11x( 1+0.97 ) + 0.93 x 20]= 48.324(T) LL 2l(Xe 2 trục) = 2 x 1 x[1x11x( 1+0.97 ) + 0.93 x 20]=80.54 (T) LL 3l(Xe 2 trục) = 3 x 0.85 x[1x11x( 1+0.97 ) + 0.93 x 20]= 102.688 (T) Vậy: LL = max (LL Xe tải , LL Xe 2 trục ) = 124.364 (T) + Tổng tải trọng tính toán d-ới đáy đài là: Nguyên nhân Nội lực DC ( D = 1.25) DW ( W = 1.5) LL ( LL = 1.75) PL ( PL = 1.75) Trạng thái giới hạn c-ờng độ I P(T) 990.663 37.12 124.364 0 1511.645 P Đáy đài = 1511.645 ( T ) * Xác định số l-ợng cọc khoan nhồi cho móng trụ, mố: n c = xP/P cọc Trong đó: + : Hệ số kể đến tác dụng của tải trọng ngang và mô men uốn; sơ bộ lấy = 1.5 cho trụ; = 2 cho mố (mố chịu tải trọng ngang lớn do áp lực ngang của đất và tác dụng của hoạt tải truyền qua đất trong phạm vi lăng thể tr-ợt của đất đắp trên mố) + P (T) : Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên móng mố, trụ. + P cọc = P nđ - Xác định số l-ợng cọc cho mố A 1 : Phản lực tại gối do tổ hợp tải trọng ở trạng thái giới hạn c-ờng độ I là: R Đáy đài = R = 1511.64(T) P=11T 1 40 m 1.2m 0.97 P=11T w=0.93T/m Các cọc đ-ợc bố trí trong mặt phẳng sao cho khoảng cách giữa tim các cọc a 3D (D: Đ-ờng kính cọc khoan nhồi). Ta có : Với P = P đn = 400 T Vậy số l-ợng cọc sơ bộ là : n c = 400 1511.64 2 P R = 7.8 (cọc) Chọn 8 cọc bố trí nh- hình vẽ Dùng 8 cọc khoan nhồi 1000 mm bố trí ngàm vào đài 1200 mm, cự ly các cọc và khoảng cách các cọc đ-ợc thể hiện trên hình vẽ. 125 350 350 350 125 125350125 D = 1 0 0 Mặt bằng móng A 1 Số cọc của mố A 6 : Do cầu cấu tạo đối xứng, nên mố A 1 và mố A 6 có tải trọng tác dụng tại đáy đài là nh- nhau và cấu tạo giống nhau. Mặt bằng móng mố A 6 1.1.1.1.3. Số cọc trụ P2 P5 - Xác định tải trọng tác dụng lên trụ P2: Tải trọng th-ờng xuyên (DC, DW): gồm trọng l-ợng bản thân trụ và trọng l-ợng kết cấu nhịp: + Trọng l-ợng bản thân trụ: P trụ = 2.4 x V trụ = 2.4 x 707.062 = 1696.9488 T + Trọng l-ợng kết cấu nhịp ( hệ dầm mặt cầu, kết cấu bản mặt cầu, lớp phủ, lan can): Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu ( dầm chủ + dầm ngang): g dầm = 22.10 40 6435.242.125.0 40 4.27.285 T/m Trọng l-ợng kết cấu bản mặt cầu: g bản = 2.4 x 2.4 = 5.76 T/m Trọng l-ợng kết cấu nhịp chính: g nhịp = 712.791x2.4 9.015x20x2.4 80 =26.793 T/m Trọng l-ợng lớp phủ: g lp = 75x10 -3 x11x2.25 = 1.856 T/m 125 350 350 350 125 125350125 D = 1 0 0 Trọng l-ợng lan can: g lan can = 2 x 0.3 x 2.4 = 1.44 T/m Vẽ đ-ờng ảnh h-ởng áp lực gối ( gần đúng ): Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng áp lực trụ: 1 = 20, 2 = 40, = 60 DC = P Trụ + (g cầu dẫn + g lan can )x (g dầm liên tục + g lan can )x = 1696.9488 + (10.22 + 5.76 + 1.44 ) x 20 + ( 26.793 +1.44 ) x 40 = 3174.6688 (T) DW = g lớp phủ x 1.856 x 60 = 111.36 ( T ) Hoạt tải: do tải trọng HL93 (LL) bao gồm 3 tr-ờng hợp, chọn tr-ờng hợp lớn hơn + +TH1: 90% (2 xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế ) + LL = 90% x n x m x [(1+ 100 IM ).(P i .y i )+ W làn .] Trong đó: n : Số làn xe , n = 3. m: Hệ số làn xe, m = 0.85 IM : Lực xung kích (lực động) của xe , khi tính thành phần móng nằm hoàn toàn d-ới mặt đất thì không cần xét lực xung kích (3.6.2.1) nên (1+ 100 IM ) = 1. 4.3m 15m 4.3m 4.3m 14.5T 3.5T 14.5T w(LL) = 0.93T 14.5T 14.5T 3.5T 0.893 0.946 0.759 0.705 0.651 40m 80m 1 4.3m 40m 80m 1 P i , y i :Tải trọng trục xe, tung độ đ-ờng ảnh h-ởng. : Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng. W làn : Tải trọng làn , W làn = 0.93T/m . LL (Xe tải) = 0.9x3x0.85 x [1x14.5x(1+0.893+0.759+0.705) + + 1x3.5x(0.9463+0.6513) + 0.93 x 60] + = 252.601 (T) + +TH 2 : xe tải thiết kế + Tải trọng làn + LL = n x m x [(1+ 100 IM ).(P i .y i )+ W làn .] Trong đó: n : Số làn xe , n = 3. m: Hệ số làn xe, m = 0.85 IM : Lực xung kích (lực động) của xe , khi tính thành phần móng nằm hoàn toàn d-ới mặt đất thì không cần xét lực xung kích (3.6.2.1) nên (1+ 100 IM ) = 1. P i , y i :Tải trọng trục xe, tung độ đ-ờng ảnh h-ởng. : Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng. W làn : Tải trọng làn , W làn = 0.93T/m . LL (Xe tải) = 3x0.85 x [1x14.5x(1 + 0.9463) + 1x3.5x 0.893 + 0.93 x 60 ] = 222.224 (T ) + +TH3: xe hai trục thiết kế+ tải trọng làn: 40m 80m 1 4.3m 4.3m 14.5T 3.5T 14.5T w(LL) = 0.93T 0.893 0.946 + LL (Xe 2 trục) = 3 x 0.85 x [1x11x(1 + 0.9636 ) + 0.93 x 60] = 197.369 (T) Vậy: LL = max (LL TH1 , LL TH2 , LL TH3 ) = 252.601 ( T ) + Tổng tải trọng tính toán d-ới đáy đài là: Nguyên nhân Nội lực DC ( D = 1.25) DW ( W = 1.5) LL ( LL = 1.75) PL ( PL = 1.75) Trạng thái giới hạn c-ờng độ I P(T) 3174.668 111.36 252.601 0 4577.388 Vậy số l-ợng cọc cho trụ P2 là n = 1.5 x (4577.388/800) = 8.6 cọc Chọn 12 cọc bố trí 3 hàng Vì trụ P2 và P5 có ĐAH giống nhau nên tính t-ơng tự ta cũng có số cọc bố trí cho P5 là 12 cọc Bố trí cọc cho cả hai trụ P2, P5 nh- hình vẽ : Mặt bằng móng trụ P 2 P 5 40 m 80m 1 1.2m 11T 11T w(LL) = 0.93T 0.9636 [...]... tông( m3) (T) LL Tổ hợp tải trọng P2 707.062 1696.949 31 74.669 111 .36 0 252.601 4577 .38 8 P3 1177.472 2825. 932 6742. 136 185.600 34 6.770 931 2.960 P4 1191.511 2859.626 6775. 830 185.600 34 6.770 935 5. 036 P5 6 83. 668 1640.8 03 3118.5 23 111 .36 0 252.601 4507.246 A1 A6 254.985 254.985 124 .36 4 124 .36 4 1511.646 1511.646 611.964 611.964 990.6 63 990.6 63 37.120 37 .120 Số lợng cọc bố trí 12 (D=1.5) 20 (D=1.5) 20 (D=1.5) 12... đ-ờng ảnh h-ởng Wlàn: Tải trọng làn, Wlàn = 0.93T/m LL(Xe tải) = 0.9x3x0.85x [1x14.5x(1+0.94 63+ 0. 839 2+0.8 033 ) + 3. 5x(0.9641+0.7675) + 0. 93 x 100] = 34 6.77 ( T ) IM ) = 1 100 + TH2: xe tải thiết kế + tải trọng làn thiết kế: 3. 5T 14.5T 14.5T w(LL) = 0.93T 4.3m 4.3m 80m 120m 0.9641 0.94 63 LL = n.m.[ (1+ 1 IM ).(Pi yi )+ Wlàn] 100 Trong đó: n : Số làn xe , n = 3 m : Hệ số làn xe, m = 0.85 IM : Lực xung... 2 xe tải thiết kế + tải trọng làn thiết kế ): 14.5T 14.5T 3. 5T 14.5T 14.5T 3. 5T w(LL) = 0.93T 4.3m 4.3m 15m 4.3m 4.3m 80m 120m 0.7675 0.8 033 0. 839 2 Trong đó: 0.9641 0.94 63 LL = 90%.n.m.[ (1+ 1 IM ).(Pi yi )+ Wlàn.] 100 n : Số làn xe , n = 3 m : Hệ số làn xe, m = 0.85 IM : Lực xung kích (lực động) của xe, khi tính thành phần móng nằm hoàn toàn d-ới mặt đất thì không cần xét lực xung kích (3. 6.2.1)... xung kích (3. 6.2.1) nên (1+ IM ) = 1 100 Pi , yi : Tải trọng trục xe, tung độ đ-ờng ảnh h-ởng Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng Wlàn: Tải trọng làn, Wlàn = 0.93T/m LL(Xe tải) = 3x0.85x [1x14.5x(1+ 0.9641 )+ 1x3.5 x 0.94 63 + 0. 93 x 100] = 31 8.218 ( T ) + TH3: xe hai trục thiết kế + tải trọng làn thiết kế: 11T 11T w(LL) = 0.93T 1.2m 80m 120m 0.99 1 LL(Xe 2 trục) = 3x0.85x [1x 11x(1+0.99 ) + 0. 93 x 100] =... max (LLTH1 , LLTH2, LLTH3) = 34 6.77 ( T ) Tổng tải trọng tính toán d-ới đáy đài ở trạng thái c-ờng độ I là : PĐáy đài =1.25 x DC + 1.5 x DW + 1.75 x LL =1.25x 6742. 136 + 1.5x 185.6 + 1.75x 34 6.77 = 931 2.96 T Phản lực tại gối do tổ hợp tải trọng ở trạng thái giới hạn c-ờng độ I là: PĐáy đài = 931 2.96 (T) Với phản lực đó ta chọn cọc đ-ờng kính là 1.5 m với cao độ mũi cọc là - 73. 3m Các cọc đ-ợc bố trí trong... Số cọc trụ P3 P4 Tải trọng th-ờng xuyên (DC , DW): gồm trọng l-ợng bản thân trụ và trọng l-ợng kết cấu nhịp: + Trọng l-ợng bản thân trụ: Ptrụ = 2.4 x Vtrụ = 2.4 x 1177.472 = 2825. 932 ( T ) + Trọng l-ợng kết cấu nhịp (Hệ dầm mặt cầu, lớp phủ, lan can): Trọng l-ợng lớp phủ: glp = 75x10-3x11x2.25 = 1.856 T/m Trọng l-ợng lan can: glan can = 2 x 0 .3 x 2.4 = 1.44 T/m Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu: gnhịp... 3D (D : Đ-ờng kính cọc khoan nhồi) Ta có : Pc = 800 ( T ) Vậy số l-ợng cọc sơ bộ là : nc = 931 2.96 P 1.5 17.46 (cọc) 800 Pc Dùng 20 cọc khoan nhồi 1500 mm, cự ly các cọc và chiều dài cọc đ-ợc thể hiện trên hình vẽ Mặt bằng móng trụ P3 Hạng mục Trụ biên Trụ giữa Trụ giữa Trụ biên Mố Mố Tên Bảng tổng hợp tính toán cọc KL Bê P mố, trụ DC DW tông( m3) (T) LL Tổ hợp tải trọng P2 707.062 1696.949 31 74.669... gnhịp biên = 26.7 93 T/m gnhịp giữa = 2x712.791x2.4 =28.512T/m 120 Vẽ đ-ờng ảnh h-ởng áp lực gối trụ P3 ( gần đúng) 80m 120m 1 Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng áp lực trụ: 1 = 40, 2 = 60, = 100 DC = PTrụ + gnhịp biên x + gnhịp giữa x glan can x = 2825. 932 + 26.7 93 x 40 + 28.512 x 60 + 1.44 x 100 = 6742. 136 ( T ) DW = glớp phủ x 1.856 x 100 = 185.6 ( T ) Hoạt tải:do tải trọng HL 93 (LL) gồm 3 tr-ờng hợp lấy... 124 .36 4 124 .36 4 1511.646 1511.646 611.964 611.964 990.6 63 990.6 63 37.120 37 .120 Số lợng cọc bố trí 12 (D=1.5) 20 (D=1.5) 20 (D=1.5) 12 (D=1.5) 8 (D=1.0) 8 (D=1.0) Hạng mục Mố A1 Trụ biên P2 Trụ giữa P3 Trụ giữa P4 Trụ biên P5 Mố A6 Thống kê vật liệu cọc Số cọc D(m) chiều dài(m) 8 1.00 70 12 1.50 70 24 1.50 70 24 1.50 70 12 1.50 70 8 1.00 70 Tổng chiều dài cọc d = 1m là L = 1120 m Tổng chiều dài cọc . hơn + TH1: 90%( 2 xe tải thiết kế + tải trọng làn thiết kế ): w(LL) = 0.93T 80m 120m 1 4.3m 15m 4.3m 4.3m 4.3m 14.5T14.5T 3. 5T 14.5T14.5T 3. 5T 0.7675 0.8 033 0. 839 2 0.9641 0.94 63 LL = 90%.n.m.[ (1+ 100 IM ).(P i . = 0.93T/m . LL (Xe tải) = 0.9x3x0.85x [1x14.5x(1+0.94 63+ 0. 839 2+0.8 033 ) + 3. 5x(0.9641+0.7675) + 0. 93 x 100] = 34 6.77 ( T ) + TH2: xe tải thiết kế + tải trọng làn thiết kế: w(LL) = 0.93T 80m. 0.93T/m . LL (Xe tải) = 3x0.85 x [1x14.5x(1 + 0.94 63) + 1x3.5x 0.8 93 + 0. 93 x 60 ] = 222.224 (T ) + +TH3: xe hai trục thiết kế+ tải trọng làn: 40m 80m 1 4.3m 4.3m 14.5T 3. 5T 14.5T w(LL) = 0.93T 0.8 93 0.946 + LL (Xe