BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI -TRƯỜNG CAO ĐẲNG GIAO THÔNG-PHÂN HIỆU CAO ĐẲNG GIAO THÔNG VẬN TẢI THÁI NGUYÊN …………….000…………… ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP :NGUYỄN VĂN TUẤN BỘ MÔN: CẦU SINH VIÊN:LÀNH XUÂN THUỢNG GIẢNG VIÊN THÁI NGUYÊN 2010 Sv: lành xuân thựơng ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn: NGUYÊN VĂN TUẤN Sinh viên: lành xuân thượng Lớp:59CDB20 ĐỀ BÀI: Thiết kế dầm cho cầu dường ôtô nhịp giản đơn, BTCT, thi công phương pháp đúc riêng dầm công trường tải trọng cho trước I-SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH Chiều dài nhịp Hoạt tải Khoảng cách tim hai dầm Bề rộng chế tạo cánh Tĩnh tải mặt cầu dải Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng Hệ số cấp đường Độ võng cho phép hoạt tải Khối lượng riêng bê tông Vật liệu(cốt thép theo ASTM 615M) :l=20(m) :HL – 93 : 210(m) : bf= 160(cm) :DW=4,5(kN/m) :mgM=0.5 :mgQ= 0.6 : mg= 0.5 :k=0,65 : 1/800 γc=2400(kg/m3) : Cốt thép chịu lực fy=420 MPA : Cốt đai fy=520MPA : Bêtơng fy=30MPA Quy trình thiết kế cầu 22TCN-272-2005 II-U CẦU VỀ NỘI DUNG: A-TÍNH TỐN: Chọn mặt cắt ngang dầm Tính mơmen, lực cắt lớn tải trọng gây 3.Vẽ biểu đồ bao mômen, lực cắt tải trọng gây Tính bố trí cốt thép dọc mặt cắt nhịp Tính bố trí cốt thép đai Tính tốn kiểm tốn nứt Tính độ võng hoạt tải gây Xác định vị trí cốt thép, vẽ biểu đồ bao vật liệu B-BẢN VẼ: Sv: lành xuân thựơng Thể khổ giấy A1 Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diện Vẽ biểu đồ bao vật liệu Bóc tách cốt thép, thống kê vật liệu BÀI LÀM I-XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM: 1.1 Chiều cao dầm h: -Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng, thông thường với dầm BTCT chiều cao thỏa mãn điều kiện cường độ aatj yêu cầu độ võng - Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp,chọn theo công thức kinh nghiệm:  1 ÷ ÷l  20 10  h=0.65(m) ÷ 2.0(m) h=  -Chiều cao nhỏ theo quy định quy trình: hmin =0.07 × l= 0.07 × 20= 1.4 (m) • Trên sở chọn chiều cao dầm h =150(cm) Mặt cắt ngang dầm 100 180 1600 1500 100 250 75 75 350 Sv: lành xuân thựơng 1.2 Bề rộng sườn dầm:bw Tại mặt cắt gối dầm, chiều rộng sườn dầm định theo tính tốn ứng suất kéo chủ, nhiên ta chọn bề rộng sườn dầm không đổi suốt chiều dài dầm Chiều rộng bw chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ bêtông với chất lượng tốt Theo yêu cầu ta chọn chiều rộng sườn dầm bw= 20(cm) 1.3 Chiều dày cánh: hr Chiều dày cánh phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghiệm hf= 18(cm) 1.4.Chiều rộng cánh: Theo điều kiện đề cho: b=160(cm) 1.5.Chọn kích thước bầu dầm:b1,h1 b1=35(cm) h1=25(cm) 1.6.Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m) dài: Diện tích mặt cắt dầm: A=1.6x0.18+0.1x0.1+0.075x0.075+0.25x0.35+(1,5-0.18-0.25)x0.2=0.605125(cm2) w dc =Axγ=0.605125x2500=15,128(kN/m) Trong đó: γ=2500(kN/m): trọng lượng riêng bê tơng *Xác định bề rộng cánh tính tốn: Bề rộng cánh tính tốn dầm bên khơng lấy trị số nhỏ ba trị số sau: - = 20 =5(m), với L chiều dài nhịp -Khoảng cách tim dầm:220(cm) -12 lần bề dày cánh bề rộng sườn dầm:12hf + bw =12 × 18+20=236(cm) -Và bề rộng canh tính tốn khơng lớn bề rộng cánh chế tạo: bf= 160(cm) Vì bề rộng cánh hữu hiệu b=160(cm) *Quy đổi tiết diện tính tốn: -diện tích tam giác chỗ vát cánh : S=10x =50 cm2 -Chiều dày cánh quy đổi: 2S1 x50 hfqd=hf+ =18+ =18.714 (cm) 160 − 20 b − bw -diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm: S2= x7.5x7.5=28.125(cm2)-Chiều cao bầu dầm mới: 2S Hfqd=h1+ b1 − b =25+ w x 28.125 =30.625(cm) 35 − 25 Mặt cắt ngang tính tốn Sv: lành xn thựơng 1500 187,14 1600 306,25 yt 200 II-XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: vẽ đường ảnh hưởng mômen,lực cắt -Chiều dài nhịp:l=20(m) -Chia dầm thàn đoạn tương ứng với mặt cắt từ đến 10, đoạn dài 2(m) Đường ảnh hưởng mômen tiết diện: Sv: lành xuân thựơng 5 10 ®ah M1 1.8 §ah M2 3.2 §ah M3 4.2 §ah M4 4.8 §ah M5 Các công thức tinh giá trị mômen,lực cắt thứ i theo trang thái giới hạn cường độ.Mi=η{(1.25xwdc+1.5xwdw) +mgM[1.75xLLl+1.75xkxLLwx(1+IM)]}xwM Qi=η{(1.25xwdc+1.5xwdw)xwq+mgQ[1.75xLLl+1.75xkxLLwx(1+IM)]xw1Q} Các cơng thức tính tốn trị số mơmen lực cắt thứ I theo trạng thái giới hạn sử dụng Mi=1.0{(wdc+wdw)+mgM[LLl+kxLLMx(1+IM)]}xwM Qi=1.0{(wdc+wdw)xwQ+mgQ[LLl+kxLLMx(1+IM)]xw1Q} Trong đó: wdw ,wdw:Tĩnh tải rải trọng lượng thân dầm(KN.m) wM :Diện tích đ.ả.h mômen măt cắt thứ i wQ :Tổng đại số diện tích đ.ả.h lực cắt w1Q :Diện tích phần lớn đường ảnh huởng lực cắt LLM:Hoạt tải tương ứng với đừng ảnh hưởng mômen mặt cắt thứ i LLQ :Hoạt tải tương ứng với đ.ả.h lực cắt mặt cắt thứ i MgM,mgQ :Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen, lực cắt LLM=9.3(KN/m):tải trọng dải (1+IM):Hệ số xung kích η :Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định công thức: η = ηdxηRxηI>0.95 Với đường quốc lộ trạng thái giới hạn cường độ:ηd=0.95;ηR=1.05;ηI=0.95 Sv: lành xuân thựơng Với trạng thái giới hạn sử dụng η=1 Bảng giá trị mômen 636,24 1123,32 1463,71 1660,48 1716,83 909,386 909,386 1603,374 2086,727 2364,34 2441,51 Misd (KN/m) 1603,374 21.252 21.164 21.032 20.856 20.68 2086,727 27.264 26.648 26.024 25.392 24.76 2364,34 18 32 42 48 50 2441,51 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 2364,34 10 2086,727 ωMi(m2) LLMitruck LLMitan Micd (KN/m) (KN/m) (KN/m) α 1603,374 xi (m) 909,386 Mặt cắt Biểu đồ bao M(KN/m) Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện: Sv: lành xuân thựơng Đah Q0 Đah Q1 Đah Q2 Đah Q3 Đah Q4 Đah Q5 Bảng giá trị lực cắt Mặt xi cắt (m) 0.00 2 4 10 li ωQi(m2) (m) 20 18 16 10 8.1 6.4 14 12 10 4.9 3.6 2.5 ωQ(m2) LLMitruck LLMitan Qcdi Qisd (KN/m) (KN/m) (KN) (KN) 10 27.88 21.34 562,496 387,995 30,4 21.252 469,72 322,264 33,4 21.164 378,87 0.00 36,99 41,33 46,51 21.032 20.856 20.68 289,86 202,738 117,42 257,688 194,21 131,87 70,63 Ta vẽ biêu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ: Sv: lành xuân thựơng 562,496 469,72 378,879 289,86 202,738 117,429 117,429 202,738 289,86 378,879 469,72 562,496 Biểu đồ bao Q (kN) III-TÍNH TỐN DIỆN TÍC BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM: Tính mơmen tính tốn ứng với trạng thái giới hạn cường độ, tính mặt cắt nhịp: M= n{(1.25xwdc+1.5xwdc)}+mgM[1.75xLL1+1.75x k x LLMx(1+IM)]}xwM Trong đó: LLL:Tải trọng rải đều(9.3KN/m) LLMtan dem=20.68: Hoạt tải tương đương củ xe hai trục thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt t nhịp (KN/m) LLMtruck=24.76:Hoạt tải tương đương củ xe tải thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt nhịp (KN/m) mgM=0.5 :Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen(đã tính cho hệ số xem) wdc=0.605125:Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài (KN/m) wdw=4,5 : Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích cơng cộng đơn vị chiều dài(tính cho dầm)(KN/m) 1+IM :Hệ số xung kích wM=50: Diện tích đường ảnh hưởng(m2) K=0,65:Hệ số HL-93 Thay số: Mu=0.95x{(1.25x15,128+1.5x4,5)+0.5x[1.75x9.3+1.75x0.5x24.76x(1+0.25)]}x50 =2441,51(KNm) Giả sử chiều cao hữu hiệu dầm: d=(0.8 ÷ 0.9)h chọn d=0.9h=0.9x150=135(cm) Giả sử trục trung hoà qua sườn dầm ta có: Sv: lành xuân thựơng a h Mn=0.85xaxbwxfc’(d- )+0.85xß1(b-b )xhfxfc’(d- ) Mu=φMn Trong đó: Mn:là Mơmen kháng danh định Mu=2441,51(KN.m) As :diện tích cốt thép chịu kéo fy=420MPa:Giới hạn chảy cốt thép dọc chủ fc’=30MPa:Cường độ chịu kéo bêtông tuổi 28 ngày ß1: Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén,được xác định: =0.85 28 MPa>fc’ =0.85-0.05x(f’c-28)/7khi 56MPa >f>28MPa =0.65khi f’c>56MPa Vì f’c=30MPa nên ta có ß1=0.836 hf=0.18714m: Chiều dày cánh sau quy đổi a=ß1xc :Chiều cao khối ứng suất tương đương Mu −Mf ϕ Ta có :a=d × (1- − ) ' 0.85 × f c ì bw ì d e Vi Mf=0.85 ì ò1(b- bw ) × hf × f 'c (d- hf ) Thay số liệu vào ta có Mf=0.85 × 0.836 × (1.6-0.2) × 0.18714 × 30 × 103 × (1.35- 0,18714 )=7017,45(KN/m) Mu 2441,51 = =2712,18(KN/m)0.03 × fc ' 30 =0.03 =0.214% fy 420 → Thoả mãn IV-VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU *Tính tốn mơmen kháng tính tốn dầm bị cắt cốt thép Để tiết kiệm thép, số lượng cốt thép chọn tính với mặt cắt có mơmen lớn cắt bớt cho phù hợp với hình bao mômen Tại mặt cắt phải xá định lại diện tích cốt thép, vị trí trục trung hồ, chiều cao khối ứng suất tương đương mơmen kháng tính tốn Do ta có bảng sau: Số lần ST cịn As(mm2) ds(cm) a(cm) Vị trí Mr(kNm) cắt lại TTH 14 5418 136.36 5.577 Qua cánh 2735,37 12 4644 138,5 4,78 Qua cánh 2389,02 10 3870 140 3,893 Qua cánh 1973,89 3096 140,375 3,187 Qua cánh 1624,11 2322 141 2,39 Qua cánh 1226,93 Trong TTH qua cách nên:    a  Mr=φMu=φ 0.85abf c  d e − ÷  ' Sv: lành xuân thựơng  12 A= As f y 0.85bf c ' *Hiệu chỉnh biểu đồ bao mômen: Do điều kiện lượng cốt thép tối thiểu: Mr ≥ min{1.2mcr;1.33Mu } Nên Mu ≤ 0.9Mcr điều kiện lượng cốt thép tối thiểu Mr ≥ 1.33Mu Điều nàycó nghĩa khả chịu lực dầm phải bao đường 4/3Mu Mu ≤ 0.9Mcr +Xác định mômen nứt: Mcr=fr Ig yt Diện tích mặt cắt ngang:Ag Ag=0,605125 (m2) ∑ yt × Ft Vị trí trục trung hồ:yt= ∑ F t 18.714  30.625  18.714 x160 x 150 − ÷+ (150 − 18.714 − 30.625) x 20 x80,955 + 30.625 x35 x  yt=  6051,25 =99,237(cm) Mômen quán tính tiết diện nguyên: Ig Ig= 160 x18, 7143 18.714   20 x100.66 + 160 x18.714 x  150 − − 99, 237 ÷ + + 20 x100.66 x 12 12   2 100.66 30.625    35 x30.625  x  30.625 + − 99, 237 ÷ + + 35 x30, 625 x  99, 237 − ÷ = 7767372,13(cm ) 12     Cường độ chịu kéo uốn bêtông: fr fr=0.63 f c ' =0.63 × 30 =3,45(MPa) Vậy momen nứt là: Ig 7767372,13x10−8 Mcr=fr =3.45x10x =270,03(kNm) yt 99, 237 x10−2 -Tìm vị tr í mà Mu=1.2Mcr Mu=0.9Mcr Để tìm vị trí ta x ác đ ịnh khoảng cách x1,x2 nội suy tung độ biểu đồ momen ban đầu Mu=1.2Mcr= 1.2x270,03=324,036(kNm) ⇒ x2=712,647 (mm) Mu=0.9Mcr=0.9×270,03=243,027(kNm) ⇒ x1=5 34,486(mm) -Tại đoạn Mr≥1.2Mcr ta giữ nguyên biểu đồ Mu -Tron đoạn 0.9Mcr≤Mr≤1.2Mcr vẽ đườn nằm ngang với giá trị 1.2Mcr -Tại đoạn Mu≤0.9 Mcr vẽ đ ường M u ' = M u Sv: lành xuân thựơng 13 0.9Mcr 1.2Mcr 534,486 Mu 712,647 M'u = 4Mu BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN SAU KHI ĐÃ HIỆU CHỈNH Xác định điẻm cắt lý thuyết: Điểm cắt lý thuyết l điểm mà theo yêu cầu uốn không cần cốt thép dài Để xác định điểm cắt lý thuyết ta cần vẽ biểu đồ mômen tính tốn Mu xác đinh điểm giao biểu đị ΦMu Xác định điẻm cắt thực tế: +Từ điểm cắt ký thuyết kéo dài phía momen nhỏ đoạn l1 Chiều dài lấy giá trị lớn giá trị sau: -Chiều cao hữu hiệu tiết diện:d=h-ds=1500-125=1363,6(mm) -15 lần đừong kính danh định=15x22=330(mm) -1/20lần chiều dài nhịp=1/20x2000=1000 (mm) ⇒ Chọn l1=1400(mm) +Chiều dài phát triển lực ld:Chiều dài khơng nhỏ tích sốchiều dài triển khai cốt thép ldb với hệ số điều chỉnh, đồng thời khơng nhỏ 300(mm).Trong đó, ldb lấy giá trị lon nhat hai giá trị sau: L= = 0.02 x387 x 420 =593,51 (mm) 30 Sv: lành xuân thựơng 14 L≥0.06xdbxfy=0.06x22,2x420=559,44 (mm) Trong đó:Ab diện tích 22 +Hệ số điều chỉnh làm tăng: ld=1.4 48, 746 +Hệ số điều chỉnh làm giảm ld= = 54,18 =0.8997 Với Act =48,746(cm2) diện tích cần thiết tính tốn Att =54,18(cm2) thực tế bố trí Vậy ld=593,51x1.4x0.8997= 747,57 (mm) ⇒ Chọn ld=750 (mm) Trên sớ ta vẽ biểu đồ bao vật liệu sau: BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU Sv: lành xuân thựơng 15 750.00 1765.13 712.47 534.86 1170.67 [909.386] 1447.31 [1603.374] M M = U U 3106.52 [2086.727] 2760.37 [2364.34] M M [2441.51]U(KN.m) M (KN.m) r [1226.93] [1624.11] [1973,89] [2389,02] [2735.37] 16 Sv: lành xuân thựơng V.TÍNH TỐN CHỐNG CẮT : Biểu thức kiểm tốn: ϕ × Vn > Vu Vn:Sức kháng cắt danh định, lấy giá trị nhỏ của:Vn=Vc+Vs Hoặc Vn=0,25 × fc’ × bv × dv(N) Vc=0,083 × β × f c ' × bv × d v ( N ) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α S Vs= Trong đó:chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv xác định khoảng cách cánh tay địn ngẫu lực trường hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn dv: Chiều cao hữu hiệu a a đồng thời dv=max{0,9d;0,72h;d- } 2 × 1363,6=12276,24 (mm) 0,9.d= 0,9 0,72h= 0,72 × 1500= 1080 (mm) a 55, 77 = 1335, 71 (mm) d- = 1363, − 2 dv=d- +bv: Bề rộng bụng hữu hiệu, lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao dv,vậy bv=bw=20(cm) Từ ta thấy: d v =1335,71 (mm) +s(mm): Cự ly cốt thép đai +β: Hệ số khả bêtông bị nứt chéo truyền lực kéo +θ: Góc nghiêng ứng suất nén chéo + β, θ:đựoc xác định cách tra đồ thị tra bảng +α: Góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc , α =900 +φ: Hệ só sức kháng cắt, với bêtơng thường φ=0.9 +Av: Diện tích cốt thép bị cắt cự ly s (mm) +Vs: Khả chịu lực cắt cốt thép(N) +Vc: Khả chịu lực cắt bêtơng(N) +Vu: Lực cắt tính toán Kiểm tra điều kiện chịu cắt theo khả chịu lực bê tông vùng nén +Xét mặt cắt cánh gối đoạn dv =856,48 xác định nội lực đường bao phương pháp nội suy: Vu=500,53 (kN) Mu=607,33 (kNm) Φ×vn= Φ× (0,25×fc’×bv×dv)=0,9×0,25×30×200×1335,71=1803,25 × 103(N) =1803,2 (KN) Vu=500,53 (kN) < Φ × vn=1803,2 (kN) => đạt Tính góc θ hệ số β +tính tốn ứng xuất cắt: Sv: lành xuân thựơng 17 Vu 500,53 × 103 = = 1,962 (N/mm2) ϕ × d v × bv 0,9 × 1335, 71× 200 v 1,962 +tính tỉ số ứng suất f ' = 30 = 0.0693 < 0.25 c v= +giả sử trị số góc θ=45˚tính biến dạng dọc cốt thép chịu kéo theo công thức: Mu + 0.5Vu cot gθ dv εx = ≤ 0, 002 Es As ES=2 × 10 N/mm2 dv=1335,71 (mm) As=2322(mm2) (khi kéo gối cắt lại thanh) ε x = 1, 517 ×10−3 Tra bảng θ = 40, 2960 tính lại ε x = 1, 61×10−3 Tra bảng θ = 40, 6680 tính lại ε x = 1, 61×10−3 Giá trị θ ε x hội tụ Vậy ta lấy θ = 40, 6680 tra bảng được: β = 1,857 Khả chịu cắt bê tơng Vc=0,083 × β × f 'c × dv × bv= 0, 083 ×1,857 × 30 × 200 ×1335, 71 = 225,524 ×103 N Yêu cầu khả chịu lực cắt cần thiết cốt thép 500,53 × 103 − 225,524 ×103 = 330,620 ×103 (N) Vs=vn-vc=s 0,9 Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn dv=1335,71 (mm) vs=330,62 ×10 (N) Av :là diện tích cốt thép đai(mm2) Chọn cốt thép đai số 10 đường kính danh định d=9,5mm Diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av = × 71 = 142mm Vậy ta tính được: 142 × 520 ×1335, 71× cot g 40, 6680 = 347,14(mm) smax= 330, 62 ×103 Ta chọn khoảng cách bố trí cốt thép đai S=340(cm) Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu: b ×s 200 × 340 ' v Av≥ 0,083 × f c × f = 0, 083 × 30 × 520 = 59, 44 (mm2) y ⇒ thỏa mãn  Mà Av=142(mm2) > Avmin=59,44(mm2) kiểm tra khoảng cách tối đa cốt thép đai Tacó:0,1 × fc’ × dv × bv=0,1 × 30 × 1335,71 × 200=801,426 × 10 (N) Nên ta kiểm tra theo điều kiện sau: S ≤ 0,8 × dv S = 340(mm) < 0,8 × dv=0,8 × 1335,71= 1068,56 (mm) => thỏa mãn S < 600(mm) => thỏa mãn Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy tổ hợp mô Sv: lành xuân thựơng 18 men,lực dọc trục lực cắt Khả chịu cắt cốt thép đai: Av × f y × d v × Cotgθ 142 × 520 × 1335, 71× Cotg 40, 6680 = 2612, 623 ×103 (N) s 340 As × fy=2322 × 4200=975,924 × 103(N) Vs= =  Mu Vu 607,33 ×105  500,53 ×103 + ( − 0,5 × Vs )Cotgθ = + − 0,5 × 330,62 × 103 ÷Cotg 40, 6680 dv × ϕ ϕ 1335, 71× 0,9  0,9  = 890,237 × 10 (N) As × fy = > 890,237 ×10 (N) => đạt VI:TÍNH TỐN KIỂM TỐN NỨT: Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bêtơng bị nứt hay khơng.Vì để tính toán kiểm toán nứt ta kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay khơng Để tính tốn xem mặt cắt có bị nưt hay khơng người ta coi phân bố ứng suất mặt cắt ngang tuyến tính ứng suất kéo fc bêtông Mặt cắt ngang tính tốn 1500 187,14 1600 306,25 yt 200 350 Bước 1: Kiểm tra tiết diện dầm có bị nứt hay không Sv: lành xuân thựơng 19 Điều kiện kiểm tra: fc ≥ 0.8fr Trong đó: fc:ứng suất kéo bêtông fr=0.63 f c ' :cường độ chịu kéo uốn bêtơng Ta có: *Diện tích mặt cắt ngang:Ag=6051,25( (cm2) *Xác định vị trí trục trung hồ: ∑ yi × Fi yt= ∑ F =99,237(cm) i *Mơmen qn tính tiết diện nguyên: Ig= 7767372,13 (cm4) *Tính ưng suất kéo bêtông: −3 Ma yt = 1716,83 x10 −8 x99, 237 x10−2 =21,93 f c= I 7767372,1310 g Ma:Mômen lớn cấu kiện giai đoạn tính biến dạng(lấy theo trạng thái giới hạn sử dụng).Ma=1716,83 Cườn độ chịu kéo uốn bêtông: fr=0.63 f c ' =0.63 × 30 =3.45a Ta thấy fc=21,93>0.8fr=2.76Mpa Vậy mặt cắt bị nứt Bứoc 2: Kiểm tra bề rộng vết nứt Điều kiện kiểm tra: fs