ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên P/s e có cả bản vẽ cad ai tải xong thi để lại mail hoặc gửi về mail:tvh2801.k53@gmail.com rồi e gửi cho ạ LỜI CẢM ƠN  Lời đầu tiên của em trong Đồ án này em xin chân thành cảm ơn Ban Lãnh Đạo cùng tất cả các thầy cô của Trường Đại Học Giao Thông Vận Tải – Tp.HCM đã tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành chương trình học. Sau bốn năm học tập và hơn 3 tháng làm Đồ án tốt nghiệp, được sự tận tình giúp đỡ của Giáo viên hướng dẫn và sự nổ lực của bản thân em đã hoàn thành Đồ án tốt nghiệp này. Em xin được gởi lời cảm ơn sâu sắc chân thành đến Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên và các thầy cô trong Bộ môn Cầu Đường khoa CÔNG TRÌNH đã tận tình giúp đỡ em hoàn thành Thiết kế tốt nghiệp trong thời hạn được giao. Cuối cùng em xin cám ơn bạn bè, Ban Lãnh Đạo và các anh chò trong Chi nhánh phía Nam của Tổng Công Ty Tư Vấn Thiết Kế Giao Thông Vận Tải TEDI đã tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành nhiệm vụ Thiết kế tốt nghiệp. Song do sự hạn chế về trình độ chuyên môn và kinh nghiệm thực tế của bản thân nên không thể tránh khỏi những sai sót. Rất mong được sự góp ý, chỉ bảo của các thầy, cô giáo để đồ án được hoàn chỉnh hơn, giúp em hoàn thiện hơn kiến thức chuyên môn để khỏi bỡ ngỡ trước công việc thực tế sau khi tốt nghiệp. Em xin chân thành cám ơn ! Sinh viên : Nguyễn Duy Nam MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 1 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên NHIỆM VỤ VÀ SỐ LIỆU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1. Đề tài : THIẾT KẾ CẦU BTCT DƯL ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG 2. Qui mô thiết kế : Vónh cửu Tiêu chuẩn thiết kế :22TCN272-05 Tổng chiều dài cầu : 141 m Trong đó: Nhòp chính : 70 m Nhòp biên : 2x45.5 m Nhòp dẫn : 6x40 m Mố cầu :2x3.85 m Khổ cầu : 2x1.3 + 2x0.3 + 2x5.5 = 14.2m Trong đó: Lề bộ hành : 2x1.3 m Lan can : 2x0.3 m Phần xe chạy : 2x5.5 m Tải trọng thiết kế : HL93, Người 300KG/m 2 Khổ thông thuyền Chiều cao thông thuyền : 7 m Bề rộng thông thuyền : 50 m Thuỷ văn: MNCN : +1.0m MNTT : -2.03m MNTN : -4.25m 3. Giải pháp kết cấu nhòp : Nhòp dẫn : dầm SupperT40 m căng trước Nhòp chính : Dầm hộp BTCT DƯL đúc hẫng cân bằng 70m Sơ đồ kết cấu nhòp : 40 + 45.5+70+45.5 + 40 (m) MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 2 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên 4. Điều kiện đòa chất : Lớp 1 (L1) :Sét hữu cơ lẫn cát màu xám đen : Chiều dày lớp : h 1 = 25 m Các chỉ tiêu cơ lý :  Trọng lượng thể tích : γ n = 1.58 T/m 3 .  Dung trọng đẩy nổi : γ dn = 0.59 T/m 3 .  Lực dính : c = 0.06 (KG/cm 2 ).  Góc ma sát trong : ϕ = 4.8 0 .  SPT trung bình : 3 Lớp 2 (L2) :Sét gầy pha cát-Sét béo lẫn cát ,màu nâu ,vàng ,xám xanh ,dẻo cứng- nửa cứng : Chiều dày lớp : h 2 = 14 m Các chỉ tiêu cơ lý :  Trọng lượng thể tích : γ n = 1.87 T/m 3 .  Dung trọng đẩy nổi : γ dn = 0.91 T/m 3 .  Lực dính : c = 0.16 (KG/cm 2 )  Góc ma sát trong : ϕ = 9.2 0 .  SPT trung bình : 7 Lớp 3 (L3) : Cát pha ,màu xám vàng xám đen,kết cấu chặt vừa- rất chặt : Chiều dày lớp : h 3 = 11 m . Các chỉ tiêu cơ lý :  Trọng lượng thể tích : γ n = 1.959 T/m 3 .  Dung trọng đẩy nổi : γ dn = 0.979 T/m 3 .  Lực dính : c = 0.493 (KG/cm 2 )  Góc ma sát trong : ϕ = 25 0 20’.  SPT trung bình : 28 5. Nội dung thiết kế kỹ thuật cho phương án chính • Đề xuất hai phương án thiết kế cầu MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 3 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên • So sánh để chọn phương án chính để thiết kế chi tiết • Thiết kế lan can • Thiết kế bản lề bộ hành • Thiết kế bản mặt cầu • Thiết kế dầm chủ • Thiết kế mố, móng mố • Thiết kế trụ, móng trụ • Thiết kế thi công MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 4 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH I. GIỚI THIỆU VỀ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG. Hiện nay, việc xây dựng cầu qua các sông rộng và sâu, có nhu cầu lưu thông đường thuỷ lớn và điều kiện đòa chất phức tạp đang đòi hỏi phải sử dụng các loại nhòp khẩu độ lớn. Và cầu BTCT DƯL đúc hẫng cân bằng là sự lựa chọn rất phù hợp với yêu cầu trên do nó có nhiều ưu điểm sau: Hệ đà giáo phần lớn được treo trên dầm và luân chuyển nên giảm đáng kể khối lượng ván khuôn đà giáo, cơ giới hoá thi công, tăng năng suất lao động, không cản trở giao thông đường thuỷ, đường bộ phía dưới cầu trong thời gian thi công. Các nghiên cứu về lí thuyết và đúc kết kinh nghiệm thực tiễn trong và ngoài nước cho thấy phạm vò ứng dụng có hiệu quả của công nghệ đúc hẫng trong khoảng từ 70m đến 150m. Cây cầu đầu tiên được lựa chọn để thực hiện mục tiêu chuyển giao và ứng dụng công nghệ nêu trên là cầu Phú Lương trên quốc lộ 5, tỉnh Hải Dương. Cầu chính có sơ đồ nhòp 64.84+2x102+64.84m bằng bêtông ứng suất trước, mặt cắt ngang gồm 2 hộp riêng biệt vách đứng, mỗi hộp rộng 11m. tổng bề rộng cầu 23m. đối tác chuyển giao là Hãng tư vấn VSL- Th Só (nay thuộc tập đoàn Bouyge – Pháp). Đơn vò tiếp nhận về thiết kế là Tổng công ty TVTKGTVT; Đơn vò tiếp nhận về xây dựng là Tổng công ty xây dựng công trình giao thông 1. Sau khi đã tham khảo các kinh nghiệm thiết kế, giải quyết thi công cầ Phú Lương và kinh nghiệm tư vấn giám sát cầu sông Gianh các kó sư tư vấn trong nước đã mạnh dạn đi từng bước vững chắc trong việ triển khai thiết kế, giám sát xây dựng nhiều cầu dầm hộp dạng liên tục, bêtông ứng suất trước thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng.Khẩu độ nhòp chính tư ø61m, 63m, 70m, 78m, 85m, 90m, 100m, 102m, 110m, 120m, 130m, 135m, và lớn nhất ở cầu Hàm Luông Bến Tre. Các cầu dầm hộp đã được xây dựng trong nước ta thời gian qua có mặt cắt ngang gồm hai, ba vách đứng hoặc hai vách xiên, bề rộng hộp thay đổi từ 11m đến 23m với ứng suất trước nằm trong hoặc nằm ngoài bê tông. MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 5 Hình 1: Cầu Sông Gianh- Quảng Bình ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên 45000 8000 +4.500 -3.000 300 7000 +3.000 1500 7000 17600 M2 T1 T4 T5 T8 T7 T8T5 T6 T7 T3 M2 +9.587 +9.587 +4.000 +4.000 +4.000 40000 40000 50 40000 50 3850 4000050400005040000 503850 T2T1 T4T3 M1 B 409200 40000 504000050400005040000 503850 40000 50 3850 40000 50 300 1500 Htt:+2.60 Htn:+1.20 Hcn:+4.20 Mặt bằng Cầu Mặt chính Cầu 1 2 3 4 5 -11.25-17.25-22.25-30.25 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 -25.13-31.13-36.13-44.13 -11.32-17.32-22.32-30.32 100 409200 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 B A A C C 50 MỐC CAO ĐỘ +7.00M -3.000 MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM Hìn h 2: Hìn h dạ ng tổn g qua ùt cầu 6 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên VẬT LIỆU : 1.Bê tông dầm hộp:  Sử dụng bê tông có tỉ trọng thông thường.  Có hệ số giãn nở vì nhiệt: c =10.8 x 10 -6 / o C.  Cường độ chòu nén: f’c =50MPa.  Trọng lượng bê tông: 3 25 / c KN mγ = .  Môđun đàn hồi: 1.5 , 0.043 38007 c c c E f MPa= γ = .  Hệ số Poisson: 0.2 2.Cốt thép thường: Cốt thép dùng trong dầm hộp,  Thép dễ hàn Mác RB500W.  Giới hạn chảy: fy =500MPa.  Môđun đàn hồi: 200000 s E MPa= . Cốt thép dùng trong các cấu kiện còn lại như tru, mố, cọc…  Thép khó hàn Mác RB300.  Giới hạn chảy: fy =300MPa.  Môđun đàn hồi: 200000 s E MPa= . 3.Cốt thép dự ứng lực:  Mác thép M270.  Dùng tao 7 sợi 15.2mm.  Đường kính danh đònh: Ap = 140mm 2 .  Cường độ kéo đứt: fu =1860MPa.  Cường độ kéo chảy fy =0.9fu = 1674MPa.  Môđun đàn hồi: 197000 p E MPa= .  Lực kích : fpj = 0.74fu=1376.4MPa. 4.ng gen: Có dạng nữa cứng và được mạ kẽm toàn bộ. 5.Neo:  Dùng neo sống.  Neo của hảng VSL kiểu EC. 6.Thanh dự ứng lực:  Dùng thép loại 2, có gờ Φ38.  Diện tích thanh: A =1134.11mm 2 .  Cường độ chòu kéo: fu =1035MPa.  Giới hạn chảy: fy = 0.8fu =828MPa.  Môđun đàn hồi: 207000 p E MPa= . 7.xe đúc ,ván khuôn:  Tổng trọng lượng (gồm cả ván khuôn): CE =70T.  Độ lệch tâm e = 1m so với cuối đốt phía trước. MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 7 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên II. TIẾN ĐỘ VÀ TRÌNH TỰ THI CÔNG: Tiến độ thi công: Tiến độï thi công của hai bên cánh hẫng là như nhau và hai trụ cùng thi công đồng thời. Trình tự thi công:  Đốt trên đỉnh trụ K0.  Các đốt hẫng còn lại.  Đúc trên đà giáo.  Hợp long biên  Hợp long giữa.  Hoàn thiện. Trình tự thi công ảnh hưởng rất lớn đến nội lực trong kết cấu khi thi công. Ta hợp long 2 nhòp biên trước rồi sau đó hợp long nhòp giữa. Trình tự thi công như trên thì mức độ nguy hiểm cuả kết cấu rất thấp do điều chỉnh độ vồng kết cấu lúc hợp long, mặt khác hợp long biên trước sẽ có thể di chuyển máy móc vật liệu từ bờ ra dễ dàng. Cách căng kéo cáp:  Neo dùng đều là neo sống.  Việc căng kéo cáp phải đảm bảo tính đối xứng qua tim dọc cầu.  Căng từng đầu một. MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM 8 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên Đốt K9 Đốt K8 Đốt K7 Đốt K6 Đốt K5 Đốt K4 Đốt K3 Đốt K2 Đốt K1 HLB Đúc đoạn trên đà giáo Đúc đoạn trên đỉnh trụ Đốt K9 Đốt K8 Đốt K7 Đốt K6 Đốt K5 Đốt K4 Đốt K3 Đốt K2 Đốt K1 30 ngày (15 ngày bảo dưỡng) 20 ngày (10 ngày bảo dưỡng) m o ã i G Đ : 1 0 n g a ø y ( 4 n g a øy b a û o d ư ơ õn g ) m o ã i G Đ : 1 0 n g a ø y ( 4 n g a øy b a û o d ư ơ õ n g ) Đốt K9 Đốt K8 Đốt K7 Đốt K6 Đốt K5 Đốt K4 Đốt K3 Đốt K2 Đốt K1 HLB Đúc đoạn trên đà giáo Đúc đoạn trên đỉnh trụ Đốt K9 Đốt K8 Đốt K7 Đốt K6 Đốt K5 Đốt K4 Đốt K3 Đốt K2 Đốt K1 30 ngày (15 ngày bảo dưỡng) 20 ngày (10 ngày bảo dưỡng) m o ãi G Đ : 1 0 n g a øy ( 4 n g a ø y b a ûo d ư ơ õn g ) m o ã i G Đ : 1 0 n g a ø y ( 4 n g a ø y b a û o d ư ơ õn g ) 20 ngày (10 ngày bảo dưỡng) Công tác hoàn thiện 60 ngày 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 NGÀY 30 ngày (15 ngày bảo dưỡng) 30 ngày (15 ngày bảo dưỡng) MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM Hìn h 3: Tiế n độ thi côn g đúc hẫ ng Hìn h 3: Tiế n độ thi côn g đúc hẫ ng 9 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Nguyên Bước 1: Thi công đốt K0 trên đỉnh trụ. Lắp giàn giáo ván khuôn cốt thép. Đổ bê tông và bảo dưỡng. Kéo cáp chòu momen âm trên đỉnh trụ. Bước 2: Thi công các đốt đúc hẫng còn lại. Di chuyển xe đúc , lắp cốt thép thường, ống gen. Đổ bê tông và bảo dưỡng. Kéo cáp chòu momen âm. Bước 3: Thi công hợp long nhòp biên. Tháo đồng thời các xe đúc ra khỏi cánh hẫng khi kéo cáp xong đốt K9. Gắn xe đúc lên giàn giáo trên trụ tạm. Bảo dưỡng và kéo cáp chòu momen dương ơ nhòp biên. Dỡ bỏ liên kết tạm ở trụ và thay bằng gối vónh cửu. Bước 4: Thi công hợp long nhòp giữa. Dỡ bỏ xe đúc, trụ tạm. Lắp bộ ván khuôn lên 2 đàu cánh hẫng. Thi công đốt hợp long nhòp giữa. Bảo dưỡng và kéo cáp chòu momen dương ơ giữa nhòp. MSSV : CD06081 SVTH : NGUYỄN DUY NAM Hìn h 4: Trì nh tự thi côn g cầu 10 [...]... 7-7 21 89 1100 124 00 383.89 6 724 .26 4 32. 61 8-8 20 93 1100 124 00 383.89 67 62. 89 409. 72 9-9 10-10 20 23 20 00 1100 1100 124 00 124 00 383.89 383.89 6790. 72 6800.00 393 .26 387.77 Số hiệu mặt cắt A (mm2) S (mm3) yt (mm) yb (mm) I (mm4) 0-0 130 028 81 24 83 622 4107 1910.06 20 89.94 3070 821 323 1886 1-1 11969630 19334191017 1615 .27 1869 .23 21 4 724 44371 028 2- 2 11345773 163917578 42 1444.75 1738.69 1693 028 7985 623 3-3 10779979... 13961880194 129 5.17 1 621 .28 13409935306698 4-4 1 027 6787 11986938535 1166.41 1517.14 10717191740380 5-5 9840146 104 122 01541 1058.13 1 426 .60 868 922 6941038 6-6 9473418 918766 420 4 969.84 1350.16 71 925 3880 929 0 7-7 9179385 826 9608755 900.89 128 8.46 6 120 800465966 8-8 896 025 0 7 621 8 928 68 850.63 124 2.15 53 927 313 526 12 9-9 10-10 88013 92 874 826 2 7171665503 7 024 6 928 86 814.83 8 02. 98 120 8.36 1197. 02 490 124 4196443 4743509315158... + 8× 126 58518+  ÷= 22 1390156(N) 2 ×1071-1070  25 0  ⇒ Ft = 24 0000 ≤ R W = 22 1390156 (N) Thỏa Khi xe va vào đầu tường biểu thức sức kháng của tường có dạng  2 MC L2C  RW =  M + MWH + ÷ 2LC - L T  b H  2 L  L  H(M b + M W H) Với LC = t +  t ÷ + 2 MC  2  2 1070  1070  25 0(0 + 126 58518) LC = +  = 1070(mm) ÷ + 2 2584 124 2  2  RW =  2 2584 124 2 ×107 02  0 + 126 58518+  ÷= 158 024 394(N) 2 ×1071-1070... 863949 127 2 9 32 1388 1.50936E+13 7.0405E+ 12 7-7 3000 21 89 8971176 7739944146 863 1 327 1 .26 464E+13 5.9687E+ 12 8-8 3000 20 93 8749577 7106444185 8 12 128 1 1.10134E+13 5 .24 15E+ 12 9-9 3500 20 23 85889 72 66667 326 23 776 124 7 10-10 3500 20 00 853 526 5 6 523 314683 764 123 6 9.57945E+ 12 4.5938E+ 12 MSSV : CD06081 NAM 17 9. 925 8E+ 12 4.7511E+ 12 SVTH : NGUYỄN DUY ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU Nguyên GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Việc tính toán... NGÀNH CẦU Nguyên GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ Số hiệu mặt cắt H (mm) bw (mm) bt (mm) ht (mm) bd (mm) hd (mm) 0-0 4000 1100 124 00 383.89 6000.00 870.39 1-1 3484 1100 124 00 383.89 620 6 .20 743.94 2- 2 3183 1100 124 00 383.89 6 326 .63 670.80 3-3 29 16 1100 124 00 383.89 6433. 42 606.35 4-4 26 84 1100 124 00 383.89 6 526 .58 550. 42 5-5 24 85 1100 124 00 383.89 6606.11 5 02. 89 6-6 23 20 1100 124 00 383.89 66 72. 00 463.65 7-7 21 89... 128 50 322 2.4144E+10 1879 21 21 7.60748E+13 3.0713E+13 0-0 0 1-1 6000 3484 1179 923 51.8665E+10 15 82 1903 5.09183E+13 2. 1393E+13 2- 2 3000 3183 111657401.5745E+10 1410 1773 3.9 021 5E+13 1.6819E+13 3-3 3000 29 16 105918481.3341E+10 126 0 1657 3.00813E+13 1. 327 8E+13 4-4 3000 26 84 10081 920 1.1392E+10 1130 1554 2. 34456E+13 1.0573E+13 5-5 3000 24 85 9639760 9841939346 1 021 1464 1.85878E+13 8.5394E+ 12 6-6 3000 23 20 926 8615... kháng của tiết diện: Mn = f y × S Trong đó: S là momen kháng uốn của tiết diện S= π π ( D 3 − d 3 ) = 32 ( 703 − 633 ) = 9 126 mm3 32 Lan can làm bằng thép có: fy =28 0 MPa ⇒ Mn = 28 0 × 9 126 = 25 5 528 0 Nmm ⇒ ΦMn = 0.9 × 25 5 528 0 = 22 997 52 Nmm Kiểm tra điều kiện: ΦMn = 22 997 52 Nmm ≥ Mu = 1505333Nmm Kết luận: thanh lan can n2 đảm bảo khả năng chòu lực 3 Kiểm toán trụ lan can thép: Sơ đồ tính: P =1630 N 22 0... 0. 32% Vậy thoả mản điều kiện cốt thép min Xác đònh chiều dài đường chảy Lc: MSSV : CD06081 NAM 34 SVTH : NGUYỄN DUY ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU Nguyên GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ 2 L  L  8H(M b + M W H) LC = t +  t ÷ + 2 MC  2  LC = 2 1070  1070  8× 25 0(0 + 126 58518) +  = 1071(mm) ÷ + 2 2584 124 2  2  Sức kháng của tường: R W = RW =  2 M L2  8M b + 8M W H + C C ÷  2LC - L T  H   2 2584 124 2 ×107 12 ... 8 32 ) × 106 = 0.074 N / mm 4 4 Ống thép n2: Φ70xt3.5 MSSV : CD06081 NAM 22 SVTH : NGUYỄN DUY ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU Nguyên q2 = GVHD: Thầy Nguyễn Sỹ π 2 78 ( D − d 2 ) γ s = π × ( 7 02 − 6 32 ) × 106 = 0.057N / mm 4 4 Thép tấm n3: 150x5x2 120 mm Q3 = 150 × 5 × 21 20 × 78 = 124 N 106 Toàn cầu có 20 6 cột với khoảng cách 20 00m, cầu dài 411500mm ⇒ q3 = 124 × 20 6 = 0.0 62 N / mm 411500 Thép tấm n4: 180x5x1060mm... sau: Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo 4Ø14 Ø12a200 Hình 64: Cấu tạo cốt thép của bó vỉa Theo 22 TCN 27 2_05 ta chọn cấp lan can là cấp 3 dùng cho cầu có xe tải Phương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tác dụng (mm) Phương nằm ngang Ft =24 0 Lt =1070 Phương thẳng đứng Fv =80 Lv=5500 Phương dọc cầu FL =80 LL=1070 Khi xe va vào giữa tường Theo 22 TCN 27 2_05 Biểu thức kiểm toán cường . 50 300 1500 Htt: +2. 60 Htn:+1 .20 Hcn:+4 .20 Mặt bằng Cầu Mặt chính Cầu 1 2 3 4 5 -11 .25 -17 .25 -22 .25 -30 .25 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 -25 .13-31.13-36.13-44.13 -11. 32- 17. 32- 22. 32- 30. 32 100 40 920 0 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 2 2 3 3 3 3 5 5 5 7 7 8 18 38 39 39 40 41 44 48 53 60 65 67 68 70 73 75 B A A C C 50 MỐC. 9179385 826 9608755 900.89 128 8.46 6 120 800465966 8-8 896 025 0 7 621 8 928 68 850.63 124 2.15 53 927 313 526 12 9-9 88013 92 7171665503 814.83 120 8.36 490 124 4196443 10-10 874 826 2 7 024 6 928 86 8 02. 98 1197. 02 4743509315158 Vì. 130 028 81 24 83 622 4107 1910.06 20 89.94 3070 821 323 1886 1-1 11969630 19334191017 1615 .27 1869 .23 21 4 724 44371 028 2- 2 11345773 163917578 42 1444.75 1738.69 1693 028 7985 623 3-3 10779979 13961880194 129 5.17