PHẦN 1 THIẾT KẾ SƠ BỘ (25%) PA1: -THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BTCT ƯST NHỊP 7x32m PA2: -THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP NHỊP 5x42m PA3:-THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU GIÀN THÉP NHỊP 3x70m TRẦN VĂN HỢP Trang 1 PHẦN 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH CẦU QUA SÔNG LTC06 1.1. Quy hoạch tổng thể xây dựng phát triển tỉnh Quảng Bình 1.1.1. Vị trí địa lý chính trị Cầu qua sông LTC06 thuộc địa phận tỉnh Quảng Bình. Công trình cầu LTC06 nằm trên tuyến đường nối trung tâm thị xã với một vùng có nhiều tìm năng trong chiến lược phát triển kinh tế của tỉnh, tuyến đường này là một trong những cửa ngõ quan trọng nối liền hai trung tâm kinh tế, chính trị. Khu vực xây dựng cầu là vùng đồng bằng, bờ sông rộng và bằng phẳng, dân cư tương đối đông. Cầu nằm trên tuyến đường chiến lược được làm trong thời kỳ chiến tranh nên tiêu chuẩn kỹ thuật thấp, không thống nhất. Mạng lưới giao thông trong khu vực còn rất kém. 1.1.2. Dân số đất đai và định hướng phát triển Công trình cầu nằm cách trung tâm thị xã 4 km nên dân cư ở đây sinh sống tăng nhiều trong một vài năm gần đây, mật độ dân số tương đối cao, phân bố dân cư đồng đều. Dân cư sống bằng nhiều nghề nghiệp rất đa dạng như buôn bán, kinh doanh các dịch vụ du lịch. Bên cạnh đó có một phần nhỏ sống nhờ vào nông nghiệp. Vùng này có cửa biển đẹp, là một nơi lý tưởng thu hút khách tham quan nên lượng xe phục vụ du lịch rất lớn. Mặt khác trong vài năm tới nơi đây sẽ trở thành một khu công nghiệp tận dụng vận chuyển bằng đường thủy và những tiềm năng sẵn có ở đây. 1.2. Thực trạng và xu hướng phát triển mạng lưới giao thông 1.2.1. Thực trạng giao thông Một là cầu qua sông LTC06 đã được xây dựng từ rất lâu dưới tác động của môi trường, do đó nó không thể đáp ứng được các yêu cầu cho giao thông với lưu lượng xe cộ ngày càng tăng. Hai là tuyến đường hai bên cầu đã được nâng cấp, do đó lưu lượng xe chạy qua cầu bị hạn chế đáng kể 1.2.2. Xu hướng phát triển Trong chiến lược phát triển kinh tế của tỉnh vấn đề đặt ra đầu tiên là xây dựng một cơ sở hạ tầng vững chắc trong đó ưu tiên hàng đầu cho hệ thống giao thông. 1.3. Nhu cầu vận tải qua sông LTC06 Theo định hướng phát triển kinh tế của tỉnh thì trong một vài năm tới lưu lượng xe chạy qua vùng này sẽ tăng đáng kể. 1.4. Sự cần thiết phải đầu tư xây dựng cầu qua sông LTC06 Qua quy hoạch tổng thể xây dựng và phát triển của tỉnh và nhu cầu vận tải qua sông LTC06 nên việc xây dựng cầu mới là cần thiết. Cầu mới sẽ đáp ứng được nhu cầu giao thông ngày càng cao của địa phương. Từ đó tạo điều kiện thuận lợi cho các ngành kinh tế phát triển đặc biệt là ngành dịch vụ du lịch. TRẦN VĂN HỢP Trang 2 Cầu LTC06 nằm trên tuyến quy hoạch mạng lưới giao thông quan trọng của tỉnh Quảng Bình. Nó là cửa ngõ, là mạch máu giao thông quan trọng giữa trung tâm thị xã và vùng kinh tế mới, góp phần vào việc giao lưu và phát triển kinh tế, văn hóa xã hội của tỉnh. Về kinh tế: phục vụ vận tải sản phẩm hàng hóa, nguyên vật liệu, vật tư qua lại giữa hai khu vực, là nơi giao thông hàng hóa trong tỉnh.Việc cần thiết phải xây dựng cầu mới là cần thiết và cấp bách nằm trong quy hoạch phát triển kinh tế chung của tỉnh. 1.5. Đặc điểm tự nhiên nơi xây dựng cầu 1.5.1. Địa hình Khu vực xây dựng cầu nằm trong vùng đồng bằng, hai bên bờ sông tương đối bằng phẳng rất thuận tiện cho việc vận chuyển vật liệu, máy móc thi công cũng như việc tổ chức xây dựng cầu. 1.5.2. Khí hậu Khu vực xây dựng cầu có khí hậu nhiệt đới gió mùa. Thời tiết phân chia rõ rệt theo mùa, lượng mưa tập trung từ tháng 9 đến tháng 1 năm sau. Ngoài ra ở đây còn chịu ảnh hưởng trực tiếp của gió mùa đông bắc vào những tháng mưa, độ ẩm ở đây tương đối cao do gần cửa biển. 1.5.3. Thủy văn Các số liệu đo đạc thủy văn cho thấy chế độ thủy văn ở khu vực này ổn định, mực nước chênh lệch giữa hai mùa: mùa mưa và mùa khô là tương đối lớn, sau nhiều năm khảo sát đo đạc ta xác định được: MNCN: +7.1m. MNTT: +3.2m MNTN: +1.5m 1.5.4. Địa chất Trong quá trình khảo sát đã tiến hành khoan thăm dò địa chất và xác định được các lớp địa chất như sau: Lớp 1: Sét . Lớp 2: Cát hạt mịn. Lớp 3: Cát hạt thô dày vô cùng. 1.5.5. Điều kiện cung cấp nguyên vật liệu Vật liệu đá: vật liệu đá được khai thác tại mỏ gần khu vực xây dựng cầu. Đá được vận chuyển đến vị trí thi công bằng đường bộ một cách thuận tiện. Đá ở đây đảm bảo cường độ và kích cỡ để phục vụ tốt cho việc xây dựng cầu. Vật liệu cát: cát dùng để xây dựng được khai thác gần vị trí thi công, đảm bảo độ sạch, cường độ và số lượng. TRẦN VĂN HỢP Trang 3 Vật liệu thép: sử dụng các loại thép trong nước như thép Thái Nguyên,… hoặc các loại thép liên doanh như thép Việt-Nhật, Việt-Úc…Nguồn thép được lấy tại các đại lý lớn ở các khu vực lân cận. Xi mămg: hiện nay các nhà máy xi măng đều được xây dựng ở các tỉnh thành luôn đáp ứng nhu cầu phục vụ xây dựng. Vì vậy, vấn đề cung cấp xi măng cho các công trình xây dựng rất thuận lợi, luôn đảm bảo chất lượng và số lượng mà yêu cầu công trình đặt ra. Thiết bị và công nghệ thi công: để hòa nhập với sự phát triển của xã hội cũng như sự cạnh tranh theo cơ chế thị trường thời mở cửa, các công ty xây dựng công trình giao thông đều mạnh dạn cơ giới hóa thi công, trang bị cho mình máy móc thiết bị và công nghệ thi công hiện đại nhất đáp ứng các yêu cầu xây dựng công trình cầu. Nhân lực và máy móc thi công: hiện nay trong tỉnh có nhiều công ty xây dựng cầu đường có kinh nghiệm trong thi công. Về biên chế tổ chức thi công các đội xây dựng cầu khá hoàn chỉnh và đồng bộ. Cán bộ có trình độ tổ chức và quản lí, nắm vững về kỹ thuật, công nhân có tay nghề cao, có ý thức trách nhiệm cao. Các đội thi công được trang bị máy móc thiết bị tương đối đầy đủ. Nhìn chung về vật liệu xây dựng, nhân lực, máy móc thiết bị thi công, tình hình an ninh tại địa phương khá thuận lợi cho việc thi công đảm bảo tiến độ đã đề ra. 1.6. Các chỉ tiêu kỹ thuật để thiết kế cầu và giải pháp kết cấu 1.6.1 Các chỉ tiêu kỹ thuật Việc tính toán và thiết kế cầu dựa trên các chỉ tiêu kỹ thuật sau: - Quy mô xây dựng: vĩnh cửu. - Tải trọng: đoàn xe 0.5HL -93 và đoàn người 300 daN/m 2 . - Khổ cầu B= 10.5+ 2 × 1.5(m) - Khẩu độ cầu: L 0 =210(m). - Độ dốc ngang : 2%. - Sông thông thuyền cấp: Cấp VI 1.6.2. Kết cấu nhịp Từ các chỉ tiêu kỹ thuật, điều kiện địa chất, điều kiện thủy văn, khí hậu, căn cứ vào khẩu độ cầu,… như trên ta có thể đề xuất các loại kết cấu như sau: Phương án 1: Cầu dầm giản đơn BTCT ƯST dầm chữ I 7 nhịp: 7 x 32 = 224m Phương án 2: Cầu dầm thép liên lợp 5 nhịp: 5 x 42 = 210m Phương án 3: Cầu giàn thép 3 nhịp: 3 x 70=210m 1.6.2.1. Phương án 1: Cầu BTCT ƯST dầm chữ I nhịp: 7 x 32m = 224m Yêu cầu : %5 ),max( 00 00 ≤ − LL LL yctt yctt Trong đó : TRẦN VĂN HỢP Trang 4 yc 0 L = 210 m: Khẩu độ tĩnh không yêu cầu. tt 0 L : Khẩu độ tĩnh không thực tế của cầu. bbb lLL phtri ii0 tt 0 −− ∑ − ∑ = ∑ = Σl oi : Tổng chiều dài tĩnh không của các nhịp ứng với mực nước cao nhất. Σl i : Tổng chiều dài các nhịp tính theo tim trụ. Σb i : Tổng chiều dài tĩnh không ứng với mực nước cao nhất do trụ chiếm chỗ. b tr ,b ph : Phần ăn sâu của công trình (mố, mô đất hình nón trước mố, ) vào tĩnh không tại mực nước cao nhất ở mố trái và mố phải tính tới đầu kết cấu nhịp. Khẩu độ cầu : mL tt 8,2122166,105,08327 0 =×−×−×+×= ∑ %5%3.1%100 210 2108.212 %100 0 00 ≤=× − =× − yc yctt L LL Vậy đạt yêu cầu. Kết cấu nhịp: - Sơ đồ nhịp: Sơ đồ cầu gồm 7 nhịp: 7 x 32(m). - Dầm giản đơn BTCT ƯST tiết diện chữ I có f’c = 40Mpa chiều cao dầm chủ 1,6m. - Mặt cắt ngang có 6 dầm chủ, khoảng cách giữa các dầm chủ là 2,3 m. - Lan can tay vịn bằng BTCT và dãy phân làn, đáp ứng yêu cầu về mặt mỹ quan. - Gối cầu sử dụng gối cao su cốt bản thép. - Bố trí các lỗ thoát nước Φ =100 bằng ống nhựa PVC - Các lớp mặt cầu gồm: +Lớp BTN hạt mịn dày 7cm tạo mui luyện 2%. +Lớp phòng nước dày 0,4cm. Kết cấu mố trụ: -Kết cấu mố: Hai mố chữ U cải tiến bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng mố dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm ,bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 14m (mố M1 và M2). Trên tường ngực bố trí bản giảm tải bằng BTCT 125 × 300 × 20cm. Gia cố 1/4 mô đất hình nón bằng đá hộc xây vữa M10 dày 25cm, đệm đá 4x6 dày 10cm; tiết diện 70 × 50cm. -Kết cấu trụ: TRẦN VĂN HỢP Trang 5 Trụ sử dụng loại trụ đặc thân hẹp bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng trụ dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm, bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 15m (trụ T1, T2, T3,T4,T5,T6). 1.6.2.2. Phương án 2: Cầu dầm thép liên hợp 5 nhịp: 5x42m= 210m Khẩu độ cầu : mL tt 4.2012148.11.06425 0 =×−×−×+×= ∑ %59.4%100 210 2104.201 %100 0 00 ≤=× − =× − yc yctt L LL Vậy đạt yêu cầu. Kết cấu nhịp: - Sơ đồ nhịp: Sơ đồ cầu gồm 5 nhịp: 5 x 42(m). - Dầm thép liên hợp chiều cao dầm chủ 1,57m. - Mặt cắt ngang có 6 dầm chủ, khoảng cách giữa các dầm chủ là 2,3 m. - Lan can tay vịn bằng BTCT và dãy phân làn, đáp ứng yêu cầu về mặt mỹ quan. - Gối cầu sử dụng gối cao su cốt bản thép. - Bố trí các lỗ thoát nước Φ =100 bằng ống nhựa PVC - Các lớp mặt cầu gồm: +Lớp BTN hạt mịn dày 7cm tạo mui luyện 2%. +Lớp phòng nước dày 0,4cm. Kết cấu mố trụ: -Kết cấu mố: Hai mố chữ U cải tiến bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng mố dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm ,bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 14m (mố M1 và M2). Trên tường ngực bố trí bản giảm tải bằng BTCT 125 × 300 × 20cm. Gia cố 1/4 mô đất hình nón bằng đá hộc xây vữa M10 dày 25cm, đệm đá 4x6 dày 10cm; tiết diện 70 × 50cm. -Kết cấu trụ: Trụ sử dụng loại trụ đặc thân hẹp bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng trụ dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm, bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 15m (trụ T1, T2,T3,T4). 1.6.2.3. Phương án 3: Cầu giàn thép nhịp: 3 x 70m = 210m Khẩu độ cầu : tt L 0 = 3x70=210+(4x0,1) –(2x2)-(2x1)= 204.4m. TRẦN VĂN HỢP Trang 6 Ta có: ( ) %5%6.2%100 210 2104.204 %100 ,max 00 00 ≤= − = − xx LL LL yctt yctt Vậy đạt yêu cầu. Kết cấu nhịp: - Sơ đồ nhịp: Sơ đồ cầu gồm 3 nhịp giàn thép: 3 x 70(m). - Dàn thép gồm 10 khoan với d = 6,5m, chiều cao dàn chủ h = 8,0m. - Mặt cắt ngang có 6 dầm dọc phụ, khoảng cách giữa các dầm chủ là 1,6 m. - Bản mặt cầu bằng BTCT f’c = 30Mpa dày 20cm - Gối cầu sử dụng gối cao su cốt bản thép. - Các lớp mặt cầu gồm: +Lớp BTN hạt mịn dày 7cm tạo mui luyện 2%. +Lớp phòng nước dày 0,4cm. Kết cấu mố trụ: -Kết cấu mố: Hai mố chữ U cải tiến bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng mố dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm ,bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 15m (mố M1 và M2). Trên tường ngực bố trí bản giảm tải bằng BTCT 114 × 300 × 20cm. Gia cố 1/4 mô đất hình nón bằng đá hộc xây vữa M10 dày 25cm, đệm đá 4x6 dày 10cm; tiết diện 70 × 50cm. -Kết cấu trụ: Trụ sử dụng loại trụ đặc thân hẹp bằng BTCT có f’c=30Mpa. Móng trụ dùng móng cọc đóng có KT:35x35cm, bằng BTCT có f’c=30Mpa, chiều dài dự kiến 15m (trụ T1,T2). TRẦN VĂN HỢP Trang 7 CHNG 2: THIT K S B PHNG N 1 CU DM BTCT ST NHP GIN N 7x32M 2.1. B trớ chung phng ỏn 1 Kt cu nhp : Gm 7 nhp gin n cú s nh sau : 7 x 32m = 224(m). Theo phng dc cu : +9.14m 5 5 5 32005 32005 5 +3.58m 1 50 50 300 495 40 40 30 300 150 100 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 140 -1.31m -15.80m 160 1 50 45 105 105 45 300 7 00 9090 120 2020 6080 +8.59m M T HầNH NOẽN Aẽ HĩC XY VặẻA M10,daỡy 25cm 10 3200 200 200 200 175 200 200 175200 200 200 200 175 3200 3200/2 3200/2 5 3200 22430 430 2 % 2 % 800 125 125 27 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m -10.92m 50 50125 125 I I +8.08m 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 50 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 140 -1.31m -15.80m 160 150 45 105 105 45 300 700 9090 120 2020 6080 +9.14m 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 140 -1.76m -16.26m 160 150 45 105 105 45 300 800 9090 120 2020 60 80 +9.69m 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 140 -2.20m -16.70m 160 150 45 105 105 45 300 900 9090 120 2020 60 80 +9.69m 140 -2.20m -16.70m 160 150 45 105 105 45 300 900 9090 120 2020 60 80 21 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 1 40 -1.76m -16.26m 160 1 50 45 105 105 45 300 9090 120 2020 60 80 MNTT:3.20 0.00 MNTC:1.50 MNTN:1.50 MNCN:7.1 0.00 CDD = 10.05m +8.59m +8.08m LẽP 1 : SEẽT 4m LẽP 2 : CAẽT HAT MậN DAèY 4m LẽP 3 : CAẽT HAT TH DAèY V CUèNG 3200 1 : 1 . 2 5 200200 COĩC DN VAèO CệU (15x15x60)CM BTCT M20 27 COĩC BTCT 35X35 cm f'c =30MPa, L = 15m 200 200 5 +3.58m -10.92m 1 50 50 50 50 350 300 495 Hỡnh 1.1:Theo phng dc cu 2.1.1. Tớnh toỏn khi lng s b cho cỏc hng mc cụng trỡnh. 2.1.2. Tớnh toỏn khi lng kt cu nhp: Dm BTCT DL di 32m. Mt ct ngang gm 6 dm ch I t cỏch nhau 230cm. B trớ nh hỡnh v : 1 : 1 . 2 5 -10.92m 230230 230115 230 230 100 150 170 85 230 125 125 230 230 BAN MT CệU DAèY 20CM LẽP B TNG NHặA CHT DAèY 7.0CM LẽP PHOèNG NặẽC DAèY 0.4CM 50 700 980/2 150 250 6080 880/2 1550/2 50 150 65 300 720/2 25 2 % 2 % 525 +11.97m 60 100 60 100 60 100 60 60 100 60 100 40 100 25 150 20 35 152515 16025 30 12 12 8 25 20 25 25525 160 12 8 10 60 1050 40 100 25150 20 35 152515 140 50 50 1450/2 +3.58m +5.08 m 0.05 m 1450 12552 -15.80m -1.31m Hỡnh 1.2:Cu to mt ct ngang cu TRN VN HP Trang 8 20 30 12 12 60 80 10 10 8 2025 83 60 12 60 160 160 4 10 20 Hình 1.3: Mặt cắt ngang đoạn giữa dầm chủ và đoạn đầu dầm 140 245 30 75 - Dầm chủ: Gồm 6 dầm chính, tiết diện chữ I, khoảng cách giữa các dầm là 2.3m. + Chiều cao dầm : dc h = 1.6(m) + Bản mặt cầu dày : bmc b =20(cm) - Bản mặt cầu:F mc =0.2*32*14.5+0,08*0,28*32 = 93,5m 3 - Trong lượng bản mặt cầu:G mc =93,5*25=2337,5(kN)=73 (kN/m) -Trọng lượng tấm đan: 170 200 8 200 Hình 1.4: Tấm đan TRẦN VĂN HỢP Trang 9 G td =2*1,7*0.08*80*25=54,4(kN)=1,7 (kN/m) DC td = 54,4 - Dầm ngang: Gồm 6 dầm ngang bố trí theo cấu tạo. + 2 dầm ngang tại gối, 3 dầm giữa nhịp có : Chiều cao dầm ngang dn h =1.52(m) Bề dày dn b = 0,2(m) Chiều dài dn l =1.7(m) + 3 dầm giữa nhịp có : Chiều cao dầm ngang dn h =1,27(m) Bề dày dn b = 0,2(m) Chiều dài dn l =1.7(m) 150 170 30 20 12 20 150 170 136 10 4 12 152 20 127 83 12 Hình 1.5: Mặt cắt dầm ngang đoạn giữa nhịp và dầm ngang đoạn đầu dầm * Diện tích các đoạn trên dầm chủ: - Đầu dầm : F dc =0,6.1,6 + 2.((0,12+0,16)/2).0.1= 0.98 m 2 . - Giữa dầm : F dc = ( ) 2 39.02.02.0 2 1 26.045.02.063.012.03.0 2 1 208.01.028.032.0 m=       ××−×+×+             ××−××−× - Đoạn vuốt: F dc = 0.98+0.39/2 = 0.685m 2 . * Diện tích dầm ngang. - Tại gối : F dn = 2 55.204.01.0 2 1 21.012.0252.17.1 m=       ×××+××−× . TRẦN VĂN HỢP Trang 10 [...]... bản đầu cầu 2.4.1 Tính tốn khối lượng bản dẫn đầu cầu: - Bản dẫn đầu cầu được thi cơng lắp ghép có kích thước và cấu tạo như hình vẽ: 300 300 125 20 Hình 2.7: Cấu tạo bản dẫn - Trong phương án này ta bố trí 4x2 bản dẫn đầu cầu Kích thước (300x125x20)cm bằng bê tơng cốt thép f’c=30Mpa - Khối lượng bê tơng bản dẫn đầu cầu: 1,25 x 3 x 0.2 x 10 x 2 = 150 (m 3) - Trọng lượng bê tơng bản dẫn đầu cầu: 150... tải của cọc được chia thành sức kháng bên (ma sát bề mặt) và sức kháng mũi: Qr = ϕ qp Q p + ϕ qs Qs ( 10.7.3.2-2) Trong đó ϕ qp : hệ số sức kháng mũi cọc ϕ qs : hệ số sức kháng thành biên Tra bảng 10.5.5 có λv = 0,8 ; ϕ qp =0,7 × λv =0,56 ; ϕ qs =0,7 × λv =0,56 Sức kháng mũi cọc: Q p = q p Ag Sức kháng mũi đơn vị: q p = 0,038 N corr Db ≤ ql (10.7.3.4.2a-1) D Sức kháng điểm giới hạn: ql = 0,4 N corr... tải của cọc được chia thành sức kháng bên (ma sát bề mặt) và sức kháng mũi: Qr = ϕ qp Q p + ϕ qs Qs ( 10.7.3.2-2) Trong đó ϕ qp : hệ số sức kháng mũi cọc ϕ qs : hệ số sức kháng thành biên Tra bảng 10.5.5 có λv = 0,8 ; ϕ qp =0,7 × λv =0,56 ; ϕ qs =0,7 × λv =0,56 Sức kháng mũi cọc: Q p = q p Ag Sức kháng mũi đơn vị: q p = 0,038 N corr Db ≤ ql (10.7.3.4.2a-1) D Sức kháng điểm giới hạn: ql = 0,4 N corr... tải của cọc được chia thành sức kháng bên (ma sát bề mặt) và sức kháng mũi: Qr = ϕ qp Q p + ϕ qs Qs ( 10.7.3.2-2) Trong đó ϕ qp : hệ số sức kháng mũi cọc ϕ qs : hệ số sức kháng thành biên Tra bảng 10.5.5 có λv = 0,8 ; ϕ qp =0,7 × λv =0,56 ; ϕ qs =0,7 × λv =0,56 Sức kháng mũi cọc: Q p = q p Ag Sức kháng mũi đơn vị: q p = 0,038 N corr Db ≤ ql (10.7.3.4.2a-1) D Sức kháng điểm giới hạn: ql = 0,4 N corr... trong bản dẫn đầu cầu: 3750/25*1 = 150 (KN) TRẦN VĂN HỢP 16 Trang 2.4.2 Tính tốn khối lượng gối kê của bản dẫn đầu cầu: - Kích thước và cấu tạo gối kê bản q độ như sau: 1330 30 30 60 Hình 2.8: Gối kê bản q độ - Khối lượng gối kê bản dẫn đầu cầu: (0,6+0,3)/2*0,3*13,3 *2= 3,51 (m3) - Trọng lượng bê tơng bản dẫn đầu cầu: 3,51 * 25 = 7,75 (KN) - Khối lượng cốt thép gối kê bản dẫn đầu cầu: 7,75 *1/25 = 3,51... kháng mũi: Qr = ϕ qp Q p + ϕ qs Qs ( 10.7.3.2-2) Trong đó ϕ qp : hệ số sức kháng mũi cọc ϕ qs : hệ số sức kháng thành biên Tra bảng 10.5.5 có λv = 0,8 ; ϕ qp =0,7 × λv =0,56 ; ϕ qs =0,7 × λv =0,56 Sức kháng mũi cọc: Q p = q p Ag Sức kháng mũi đơn vị: q p = TRẦN VĂN HỢP 26 0,038 N corr Db ≤ ql (10.7.3.4.2a-1) D Trang Sức kháng điểm giới hạn: ql = 0,4 N corr ' Ứng suất hữu hiệu do tầng phủ σ v : (γ 1... Sức kháng mũi cọc: Q p = q p xAg = 7,31×122500 = 896038, 40( N ) Sức kháng bên: Qs = q s As Số đếm SPT trung bình dọc theo thân cọc: Ntb N tb = N1h1 + N 2 h2 + N 3 h3 10 x660 + 30 x6600 + 28 x6740 = = 28, 09(búa / 300mm) h1 + h2 + h3 14000 qs=0,0019 x Ntb=0,0019 x 28,09=0,053 Diện tích xung quanh cọc: As=2(350+350)x14000=19,6.106 mm2 Sức kháng bên: Qs=0,053 x 19,6.106=838800,2 (N) Tổng sức kháng cọc:... Sức kháng mũi cọc: Q p = q p xAg = 6,83 × 122500 = 836787, 44( N ) Sức kháng bên: Qs = q s As Số đếm SPT trung bình dọc theo thân cọc: Ntb N tb = N1h1 + N 2 h2 + N 3 h3 20 x 2600 + 32 x7420 + 27 x 4980 = = 28, 26(búa / 300mm) h1 + h2 + h3 15000 qs=0,0019 x Ntb=0,0019 x 28,26=0,054 Diện tích xung quanh cọc: As=2(350+350)x15000=21.106 mm2 Sức kháng bên: Qs=0,054 x 21.106=1127574(N) Tổng sức kháng cọc:... thước gờ chắn bánh Ta bố trí các cột lan can trên 1 nhịp 32 m với khoảng cách 2,0 m, Vậy tồn nhịp có 2.17=34 cột - Khối lượng các cấu kiện như bảng dưới đây: Bảng 1.2: Khối lượng các cấu kiện STT Hạng mục tính toán Đơn vị 1 Bê tơng trụ Lan can KN 2 3 Bê tơng Tay vịn Bê tơng đế lan can 4 Gờ chắn bánh Bê tơng lan can, tay vịn, gờ chắn bánh Cớt thép lan can, tay vịn, gờ chắn bánh Cách tính... Sức kháng mũi cọc: Q p = q p xAg = 6,83 × 122500 = 836787, 44( N ) Sức kháng bên: Qs = q s As Số đếm SPT trung bình dọc theo thân cọc: Ntb N tb = N1h1 + N 2 h2 + N 3 h3 20 x 2600 + 32 x7420 + 27 x 4980 = = 28, 26(búa / 300mm) h1 + h2 + h3 15000 qs=0,0019 x Ntb=0,0019 x 28,26=0,054 Diện tích xung quanh cọc: As=2(350+350)x15000=21.106 mm2 Sức kháng bên: Qs=0,054 x 21.106=1127574(N) Tổng sức kháng cọc: . khẩu độ cầu, … như trên ta có thể đề xuất các loại kết cấu như sau: Phương án 1: Cầu dầm giản đơn BTCT ƯST dầm chữ I 7 nhịp: 7 x 32 = 224m Phương án 2: Cầu. 5 x 42 = 210m Phương án 3: Cầu giàn thép 3 nhịp: 3 x 70=210m 1.6.2.1. Phương án 1: Cầu BTCT ƯST dầm chữ I nhịp: 7 x 32m = 224m Yêu cầu : %5 ),max( 00 00 ≤ − LL LL yctt yctt