Đồ án nền móng SVTH huỳnh đức trí

... 6.50521E-19 1.0842E-19 BIỂU ĐỒ MOMENT SVTH- Huỳnh Đức Trí Trang 18 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngơ Phi Minh BIỂU ĐỒ LỰC CẮT BIỂU ĐỒ CHUYỂN VỊ SVTH- Huỳnh Đức Trí Trang 19 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngơ Phi ... phân bố: SVTH- Huỳnh Đức Trí Trang 10 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngơ Phi Minh Vẽ biểu đồ ứng suất thân σ tb (ứng suất hữu hiệu) ứng suất gây lún σ gl SVTH- Huỳnh Đức Trí Trang 11 Đồ Án Nền Móng GVHD- ... lớp đất 1.Cấu tạo địa chất Mặt cắt địa chất 2B SVTH- Huỳnh Đức Trí Trang Đồ Án Nền Móng SVTH- Huỳnh Đức Trí GVHD- Ths.Ngơ Phi Minh Trang Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngơ Phi Minh PHẦN 2: THIẾT KẾ MĨNG...

Đồ án nền móng Huỳnh Trần Đức

... âạy mọng gl σ zi = k 0i σ zgl =  l 2.z  k 0i = f  ,  b b  ỈÏng sút bn thán n σ zbt = ∑ γ i hi i =1 Nhỉỵng låïp phán täú tỉì mỉûc nỉåïc ngáưm tråí xúng thç I âỉåüc thay bàòng âni l trng lỉåüng ... KG/cm , âäü lụn ca riãng låïp phán täú v (låïp âãûm cạt) β 0,8.50  2,207 1,472  gl S1 = i hi ∑ σ zi = + 2,008 +   = 0,513(cm) Ei i =1 300   Âäü lụn ca cạc låïp phán täú cn lải S2 = 8,43 (cm) ... âạy mọng gl σ zi = k 0i σ zgl =  l 2.z  k 0i = f  ,  b b  ỈÏng sút bn thán n σ zbt = ∑ γ i hi i =1 Nhỉỵng låïp phán täú tỉì mỉûc nỉåïc ngáưm tråí xúng thç I âỉåüc thay bàòng âni l trng lỉåüng...

Đồ án nền móng 1

... % 0.42 0. 21 0.07 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 1. 196 54.3 0.773 95.08 0.638 0.275 10 .39 0.299 18 . 91 7.6 28.88 55.45 26.58 0. 51 100 10 0 10 0 1. 999 66. 61 0.5 61 96 .18 0.329 0 .14 9 8.304 ... 0.4 % 0. 21 0.07 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2.689 1. 326 57. 01 0.726 96.84 0.672 0.287 10 .87 0.3 01 19.79 7.88 28.74 54.95 26. 21 0.786 10 0 10 0 10 0 CH1 2.683 2 .14 2 68 .17 0.536 94.39 ... 45.75 0.92 10 0.8 1. 3 01 0.576 14 .16 0.2 81 31. 77 13 . 91 26.2 50.73 24.53 0. 219 10 0 10 0 10 0 CH3 2.693 0.8 51 45.97 0. 915 95.74 1. 432 0. 615 15 .68 0.283 35.4 15 .36 26 .11 50.97 24.86 0 .16 7 10 0 10 0 10 0 CH3...

10
5,144
106

Đồ án nền móng 2

... 10 11 12 13 Ztb fsi li mf fi.mf.li ∑fi.mf.li 2. 5 4.5 6.5 8.05 9.6 11.6 13.6 15.6 17 .2 18.4 20 22 23 .45 0.45 0.55 0.6 0.6 3.135 3 .24 9 3.367 3.4 82 3.567 3.630 7.9 8 .2 8.38 2 1.1 2 2 1 .2 1 .2 2 0.9 ... 41 ,25 +5,61.3,55+9.19.5 ,2= 108,95 KN/m2  fs2 = 38,9+(1 – sin 20 ,08) 108,95.tan 20 ,08 =65,05 KN/m2 • Lớp : σ’v3 = 108,95+9,19.5 ,2+ 9,08 .2, 45=179 KN/m2  fs3 = 56,8+(1-sin 17,48).179.tan 17,48= 96 ,2 KN/m2  σ’vp ... =179+9,08 .2, 45 =20 1 ,2 KN/m2  Vậy thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc Qs = As1.fs1 + As2.fs2 + As3.fs3 = u.l1.fs1 + u.l2.fs2 + u.l3.fs3 = u.( l1.fs1 + l2.fs3 + l3.fs3) =1 ,2. (7,1 .20 ,05 +10,4.65,05...

5
2,414
50

Đồ án nền móng 3

... 950  90.21  2840Tm  4617 ,36 5 2840  Pmax  91 ,30 3  1 13, 977  75, 489T / m   P  4617 ,36 5  2840  25,655T / m  91 ,30 3 1 13, 977  Đồ án móng phần - Thiết kế móng cọc Gvhd: Nguyễn Văn Lộc ... 0.0278 32 5.02 32 3.85 31 6.44 30 1.1 279.52 254.69 229.2 204.89 182.4 162 .38 144.57 84.25 61.4 36 .14 13 13. 749 14.498 15.247 15.996 16.745 17.494 18.2 43 18.992 19.741 20.49 24. 235 27.7 93 31.725 182.5 ... 195. 23 201.6 207.97 214 .33 220.7 227.07 233 . 43 239 .8 246.17 278 30 8.24 34 1.66 Bqu / 0.2 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 3. 95   zd  72  8,5.h - Xác định H a : Tại  zd  5. z ta có H a  14,793m...

10
1,548
28

Đồ án nền móng 4

... P1(-0.9 ;0 .45 ) = P4(-0,9 ;-0 ,45 ) = = 47 ,29 (T) P2(0 ;0 ,45 ) = P5(0 ;-0 ,45 ) = + = 48 ,3 (T) P3(0,9 ;0 ,45 ) =P6(0,9 ;-0 ,45 )= + = 49 ,375 (T) Tính lún cho móng cọc Độ lún móng cọc đại diện độ lún móng khối ... 1.637 Lớp 10 .4 0 .43 5 Lớp 4. 9 0.095 Lớp Đất Lớp Phân Tố 10 11 12 13 Ztb fsi li mf fi.mf.li 2.5 4. 5 6.5 8.05 9.6 11.6 13.6 15.6 17.2 18 .4 20 22 23 ,45 0 .45 0.55 0.6 0.6 3.135 3. 249 3.367 3 .48 2 3.567 ... móng khối qui ước bao trùm nhóm cọc móng Vì đất đáy móng nhiều lớp nên móng khối qui ước tính : ∑ ϕi i 8,3 04. 7,1 + 20,08.10 ,4 + 17 ,48 .4, 9 = = 15,77 7,1 + 10 ,4 + 4, 9 ϕtb = ∑ i => α = = 15,77 = 3,90...

4
1,383
23

Đồ án nền móng 5

... = 30 +5, 5*1 ,5 =38, 25 (T.m) Bảng tính sức chịu tải cọc Cọc Tổng xi 0 ,55 0 ,55 0 ,55 -0 ,55 -0 ,55 -0 ,55 yi -1, 05 1, 05 -1, 05 1, 05 xi2 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 1,8 yi2 1,1 1,1 1,1 1,1 4,4 P(x,y)T 59 ,0 ... 0,17 (m) 8 25 366,63 tc tc Trong đó: ∑N qu = Ntc+ N qu = 1, 15 + 50 6, 15 = 8 25 T tc σ max = 8 25 * 0,17 * (1 + ) = 38,8 5, 54 * 4 ,54 5, 54 tc σ = 8 25 * 0, 156 * (1 − ) = 25, 4 5, 54 * 4 ,54 4 ,54 T/m2 T/m2 ... 0 ,5 * 0,773 + 7,1 * 0 ,56 1 +10,4 * 0,919 + 4,9 * 0,908 = 0,842 T/m3 23,9 Ndqu = 5, 54*4 ,54 *0,842*23,9 = 50 0 ,57 T -Tổng trọng lượng móng khối qui ước: Nq u= Nc+Nd+Ndqu = 41,16+9,18 75+ 500 ,57 = 50 6,15...

13
1,371
6

Đồ án nền móng 6

... 0, 561 1,490 0,145 7,1 0,8 56 4,125 3,530 2,005 9,94 19,93 1, 860 0,919 3,890 0,350 10,4 0 ,65 7 10,895 7,1 56 6,505 14, 56 94,71 1,859 0,908 5 ,68 0 0,305 4,9 0,700 17,899 12,525 9 ,62 2 6, 86 66, 01 180 ,64 ... = 46. 85 m -Diện tích móng quy ước : Fqư = Lqư x Bqư = 16. 65 m2 - Trọng lượng móng khối quy ước + Trọng lượng đài đất đài: N 1tc = F γtb h = 16. 65 x x = 66 .6T qư + Trọng lượng lớp cát nâng nền: ... 0.095 13 .6 15 .6 17.2 18.4 20 22 23.45 3. 367 3.482 3. 567 3 .63 0 7.9 8.2 8.38 2 1.2 1.2 2 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 6. 06 6.27 3.85 3.92 14.22 14.72 6. 79 70.80 Qtc = 1.( 0,7.0,09.910 ,67 + 1,2.70,77)...

8
1,249
17

Đồ án nền móng 7

... (T/m3) 14,94 14, 47 12,45 9,83 7, 52 5 ,76 4,48 3,55 2,86 2,34 1,95 σ btzi (T/m3) 15,21 16,08 16,94 17, 81 18, 67 19,54 20,41 21, 27 22,14 23,00 23, 87 Pi (T/m3) Si (m) 14 ,71 13,46 11,14 8, 67 6,64 5,12 4,02 ... = tt N o 236, 73 = = 1 97, 28T n 1, tc Mo = tt M o 17, 67 = = 14, 73 Tm n 1, tc Qo = tt Qo 7, 5 07 = = 6, 26T n 1, 5.2.4 Chọn độ sâu đặt đế đài - Đối với móng cọc đài thấp: hm ≥ 0 ,7. hmin ϕ ∑H Với: ... dụng xuống móng Dựa vào bảng “TỔ HỢP NỘI LỰC" khung trục ta xác định cặp nội lực tính toán bất lợi đỉnh đài thuộc tổ hợp sau: Nmax = -236 ,73 T; Mtư = + 17, 67 Tm; Qtư = 7, 5 07 T Khi tính toán với TTGH1...

37
1,761
10

Đồ án nền móng 8

... 48, 6 87 ,6 0 ,85 0 ,82 0, 78 0,75 0,73 0,71 0,69 0, 68 0,67 0,67 71,3 127 0 ,85 0 ,83 0 ,8 0,77 0,75 0,73 0,72 0,72 0,71 0,7 1 08 185 0 ,86 0 ,84 0 ,82 0,79 0,7 0,76 0,75 0,75 0,74 0,74 163 260 0 ,87 0 ,85 ... tông với áp lực 2-4 atm A .8 0 ,8 0 ,8 0 ,8 0,7 0,9 0,9 0,9 0,9 0,7 0,7 0,7 0,6 0,6 0 ,8 0,6 0 ,8 0,6 0 ,8 0,6 0,7 0,7 0 ,8 0,9 0,7 0 ,8 0,7 0,7 0 ,8 0,6 0,6 0,7 0,9 0 ,8 0 ,8 0 ,8 C|ờng độ chịu tải đất qp, ... 7,9 8, 6 9,3 10 tcxd 205 : 19 98 4,4 4,6 5,1 5,6 6,1 6,6 3,3 3,4 3 ,8 4,1 4,4 4,7 2,6 2,7 2 ,8 3,2 3,4 3,6 1 1,1 1,2 1,2 1,2 1,3 1,9 1,9 2 2,1 2,2 0 ,8 0 ,8 0 ,8 0 ,8 0 ,8 0,9 0,9 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,8...

66
1,045
4

Đồ án nền móng 9

... 301.1 2 79. 52 254. 69 2 29. 2 204. 89 182.4 162.38 144.57 84.25 61.4 36.14 13 13.7 49 14. 498 15.247 15 .99 6 16.745 17. 494 18.243 18 .99 2 19. 741 20. 49 24.235 27. 793 31.725 182.5 188.87 195 .23 201.6 207 .97 ... 0.7 49 1. 498 2.247 2 .99 6 3.745 4. 494 5.243 5 .99 2 6.741 7. 49 11.235 14. 793 18.725 Z k1  z ( KN / m ) h  zd ( KN / m ) 0.25 0.2 491 0.2434 0.2316 0.215 0. 195 9 0.1763 0.1576 0.1403 0.12 49 0.1112 ... 1.21.12, 19. 7, 49  4617,365T ; ( dn  1T / m ) - W - M  M tc  Ttc H m  95 0  90 .21  2840Tm  4617,365 2840  Pmax  91 ,303  113 ,97 7  75, 489T / m   P  4617,365  2840  25,655T / m  91 ,303...

Đồ án nền móng 10

... Hướng dẫn Đồ án môn học Tính toán Móng cọc đài thấp Các bước thiết kế bản: Chọn loại móng cọc: - Căn vào tài liệu địa chất, tầng đá lớp đất cứng nằm sâu, chọn loại móng cọc ma sát thích ... độ lún móng cọc ma sát Độ lún móng cọc ( khối móng quy ước ) tính theo TCXD 205 :1998 Để tính toán cần thực bước sau: a) Xác định kích thước móng khối quy ước: Cần thể hình vẽ mặt cắt móng khối ... quanh cọc, tính ứng suất thân, ứng suất tăng thêm khối móng quy ước, tính lún cho lớp đất chia v.v phải thể hình vẽ bảng biểu thích hợp - Bản đồ án đóng thành quyển; chữ bìa in theo nội dung quy định...

7
1,901
14

Đồ án nền móng 11

... lớp đất tốt Do ta chọn phương án móng : - Phương án : Đài cọc đặt lớp 1, cọc xuyên qua lớp 1,2 đặt chân cọc lớp 3, lúc ta chọn cọc dài 12m nối cọc Nhưng phương án cọc dài, sức chòu tải cọc theo ... phá hoại Chưa kể đến việc sản xuất chuyên chở cọc dài phức tạp nên phương án chưa phải tối ưu - Phương án : Giống phương án tăng thêm chiều dài cọc để xuyên qua hết lớp đất để mũi cọc đến lớp đất ... kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Tính toán độ bền móng 800 600 ho = 550 400 550 hm = 700 150 100 500 I 350 900 250 II 250 750 750 250 Chọn chiều cao đài móng : hm = 700mm ⇒ h0 = 700 – 150 = 550(mm)...

Đồ án nền móng 12

... 96134 .12 221 .124 1890.05 21741.8100 95 912. 996 II 96134 .12 221 .124 1890.05 21741.8100 95 912. 996 III 96134 .12 221 .124 1890.05 21741.8100 95 912. 996 IV 96134 .12 221 .124 1890.05 21741.8100 95 912. 996 ... α cọc I 2892 .124 793 93020.85527 440046.7835 1046.054723 95 912. 996 II 95 912. 996 50414.26852 116.2283025 95 912. 996 III 95 912. 996 50414.26852 116.2283025 95 912. 996 IV 95 912. 996 2892 .124 793 93020.85527 ... -2.4204 -5.5 9128 -6.14259 -3.57985 -0.57297501 Sinh Viên : Nguyễn Văn Phúc –CT06042 Trang -26- Đồ án mơn học móng GVHD: Trịnh Thanh Kiên Biểu đồ lực cắt ĐỘ SÂU (m) -1 0.934923038 0.9192 1122 2 1.5...

30
1,018
0

Xem thêm