... L .14 /2 2,44 5 ,27 3 ,22 379 10 0 25 9 17 ,9 3,47 42, 2 3586 24 ,5 7,93 96 ,2 1 12 1, 15 7 L .18 /1 2, 01 8, 51 7,33 324 17 9 24 1 15,0 3 ,28 43,4 36 32 42, 9 6 71 154 15 8 1 ,27 8 L .18 /2 2,65 7 ,22 3, 61 26 1 189 21 1 ... 14 ,1 3 ,29 45,8 329 7 2, 7 837 12 2 12 2 1 ,25 18 L. 41 2, 33 3,53 9,66 429 23 2 77,9 9 ,19 4,83 28 ,1 27 83 33,9 323 13 4 17 6 1, 51 19 HS .13 0, 82 17 ,9 1, 50 386 12 7 11 1 26 ,0 5 ,16 53,7 3765 29 ,8 21 3 14 6 1 32 ... 406 17 4 18 3 5,83 4,70 88,7 3360 26 ,8 23 3 11 4 18 0 2, 24 23 Tu .1 2, 22 26 ,2 6,30 27 4 13 4 379 8 ,15 2, 89 32, 4 26 00 21 ,1 4 32 74,6 17 6 1, 70 24 Tu .1/ 3 2, 55 22 ,5 5, 02 314 12 0 399 7,34 3 , 21 43,0 26 29 29 ,3...