Đang tải... (xem toàn văn)
Mẫu thuyết minh đồ án bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn ACI dành cho các bạn sinh viên có nhu cầu tìm hiểu và học hỏi thêm về cách thức trình bày thuyết minh bê tông cốt thép theo ACI
Trang 1TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
VIỆN XÂY DỰNG
MSSV : 2151090042 GVHD : TS MAI LỰU
Hồ Chí Minh, ngày 21 tháng 06 năm 2023
Trang 22.2 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện 13
2.2.1 Chiều dày sơ bộ của bản sàn 13
2.2.2 Chọn sơ bộ tiết diện dầm phụ 13
2.2.3 Chọn sơ bộ tiết diện dầm chính 13
2.5.2 Tổ hợp tải trọng xuất ra từ phần mềm SAP2000 16
2.6 Kiểm tra khả năng chịu cắt 18
2.7 Tính toán cốt thép 18
2.7.1 Trình tự tính toán 18
2.7.2 Kết quả tính toán 21
2.8 Chọn và bố trí cốt thép 21
Trang 33.5.1 Tính toán cốt thép chịu moment dương 32
3.5.2 Tính toán cốt thép chịu moment âm 34
Trang 44.6.1 Tính toán cốt thép chịu moment dương 51
4.6.2 Tính toán cốt thép chịu moment âm 53
Trang 5DANH MỤC BẢNG BIỂU
Bảng 1.1 Thông số kích thước 9
Bảng 1.2 Thông số cốt thép 10
Bảng 2.1 Trọng lượng bản thân của sàn 12
Bảng 2.2 Tính toán cốt thép chịu lực cho sàn 18
Bảng 2.3 Chọn cốt thép chịu lực 19
Bảng 3.1 Bố trí cốt đai tại các vị trí gối 27
Bảng 3.2 Lực chọn cốt thép chịu lực 33
Bảng 3.3 Khả năng chịu lực của thép trước và sau khi cắt 36
Bảng 3.4 Chiều dài đoạn neo, nối cốt thép 37
Trang 6DANH MỤC HÌNH ẢNH
Hình 1.1 Sơ đồ mặt bằng sàn - Sơ đồ 4 9
Hình 1.2 Mặt cắt cấu tạo bản sàn 10
Hình 2.1 Sơ đồ tính toán bản sàn 11
Hình 2.2 Cấu tạo bản sàn 12
Hình 2.3 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên bản sàn có bề rộng 1000 (mm) 13Hình 2.4 (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp lẻ 13
Hình 2.5 (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp chẵn 13
Hình 2.6 (LL3) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 2, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm tại gối thứ 2 13
Hình 2.7 (LL4) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 3, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 3 14
Hình 2.8 (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 4 14
Hình 2.9 (LL6) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 4, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 5 14
Hình 2.10 (LL7) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 5, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 6 14
Hình 2.11 Biểu đồ bao moment 15
Hình 2.12 Biểu đồ bao lực cắt 15
Hình 2.13 Bố trí cốt thép sàn (TL 1:50) 21
Hình 2.14 Mặt cắt 1-1 (TL 1:20) 21
Hình 2.15 Mặt cắt 2-2 (TL 1:20) 21
Hình 3.1 Sơ đồ tính toán dầm phụ 22
Hình 3.2 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ 23
Trang 7Hình 3.3 (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dương tại
Hình 3.7 Biểu đồ bao moment 24
Hình 3.8 Biểu đồ bao lực cắt 25
Hình 3.9 Khoảng cách bố trí cốt đai 26
Hình 3.10 Biểu đồ bao vật liệu 36
Hình 4.2 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính 40
Hình 4.3 Trọng lượng bản thân dầm chính 41
Hình 4.4 (LL1) Hoạt tải chất trên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 1, 3 41
Hình 4.5 (LL2) Hoạt tải chất trên các nhịp chẵn để tìm momentdương lớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 2, 4 41
Hình 4.6 (LL3) Hoạt tải chất trên các nhịp 1, 2, 4 để tìm moment âmvà lực cắt lớn nhất tại gối 2 41
Hình 4.7 (LL4) Hoạt tải chất trên các nhịp 2, 3 để tìm moment âm vàlực cắt lớn nhất tại gối 3 41
Trang 8Hình 4.8 (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4 để tìm moment
dương và lực cắt lớn nhất tại gối 4 42
Hình 4.9 Biểu đồ bao moment 42
Hình 4.10 Biểu đồ bao lực cắt 42
Hình 4.11 Đoạn bố trí cốt treo 45
Hình 4.12 Moment tại mép cột (KNm) 46
Hình 4.13 Biểu đồ bao vật liệu dầm chính (KNm) 55
Trang 9DANH SÁCH TỪ VIẾT TẮT
ĐAMH: Đồ án môn họcSVTH: Sinh viên thực hiệnGVHD: Giảng viên hướng dẫnTTGH: Trạng thái giới hạn
Trang 12CHƯƠNG 1 TỔNG HỢP SỐ LIỆU TÍNH TOÁN1.1 Mặt bằng sàn
Trang 13Sàn được thiết kế thành các lớp cấu tạo như sau:
Gạch lát: g=5.2×10−4 (MPa)
Vữa lót: δv=15 (mm), γtc=2× 10−5 (N/mm3)Bản bê tông cốt thép: γtc=2.5 ×10−5 (N/mm3)Vữa trát: δvt=10 (mm), γtc=2× 10−5 (N/mm3)
Hình 1.2 Mặt cắt cấu tạo bản sàn
Trang 14theo phương cạnh ngắn (L1) Khi tính toán cần cắt ra một bản dài có bề rộng là b=1 (m) có phương theo phương cạnh ngắn (L1).
2.2 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện2.2.1 Chiều dày sơ bộ của bản sàn
m; chọn m = 30.Ta có: hs=2400
30 =80 (mm) → Vậy chọn chiều dày bản sàn là hs=80 (mm).
2.2.2 Chọn sơ bộ tiết diện dầm phụ
hdp=(201 ÷1
12)Ldp=(201 ÷1
→ Chọn hdp=450 (mm)
→ Chọn bdp=200 (mm)
2.2.3 Chọn sơ bộ tiết diện dầm chính
hdc=(121 ÷1
8)Ldc=(121 ÷1
→ Chọn hdc=700 (mm)
→ Chọn bdp=300 (mm)
Trang 152.3 Sơ đồ tính toán
Hình 2.3 Sơ đồ tính toán bản sàn
2.4 Xác định tải trọng tính toán theo TTGH cường độ2.4.1 Tĩnh tải
Hình 2.4 Cấu tạo bản sàn
Từ hình mặt cắt cấu tạo sàn và số liệu đề cho, ta lập bảng tính tĩnhtải như sau:
Lớp cấu tạo
Giá trịtiêu chuẩn
Hệ sốtin cậy
về tảitrọng
Giá trịtính toángstt (N/mm2)
Trang 16Hình 2.5 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên bản sàn có bề rộng 1000 (mm)
Trang 17Hình 2.6 (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp lẻ
Hình 2.7 (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp chẵn
Hình 2.8 (LL3) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 2, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm tại gối thứ 2
Hình 2.9 (LL4) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 3, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 3
Hình 2.10 (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 4
Hình 2.11 (LL6) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 4, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 5
Hình 2.12 (LL7) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 5, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 6
2.5.2 Tổ hợp tải trọng xuất ra từ phần mềm SAP2000
Tổ hợp cơ bản gồm tĩnh tải và hoạt tải theo các trường hợp sau:
Trường hợp 1: U =1.2 DL+1.6 L L1
Trang 18Hình 2.13 Biểu đồ bao moment
Hình 2.14 Biểu đồ bao lực cắt
Nhận xét: Từ hình bao moment ta thấy giá trị moment dương không
có sự chênh lệch đáng kể ở các nhịp giữa Moment âm không chênh lệch nhiều giữa các gối giữa (trừ gối thứ 2) Để giảm bớt khối lượng tính toán ta chọn một số mặt cắt có moment lớn nhất để thiết kế cốt thép:
Moment dương dùng thiết kế thép cho nhịp biên: Mu=4370097 (Nmm)Moment âm dùng thiết kế thép cho gối thứ 2: Mu=−5513986 (Nmm)Moment dương dùng thiết kế thép cho các nhịp giữa: Mu=3249790
(Nmm)
Trang 19Moment âm dùng thiết kế thép cho các gối còn lại: Mu=−4937046
Giá trị lực cắt lớn nhất của sàn: Vu=12406.29(Nmm)
Lấy đối xứng moment ở gối và các nhịp còn lại qua giữa nhịp thứnăm để thiết kế cốt thép.
2.6 Kiểm tra khả năng chịu cắt
Sử dụng lực cắt lớn nhất (tại gối thứ 2) bản sàn Vu=12406.29 (Nmm) đểkiểm tra khả năng chịu cắt của bản Chọn chiều dày lớp bê tông bảovệ abv=20 (mm) [Theo mục 20.6 ACI 318-14 trường hợp bản trongnhà], thép chịu lực db=8 (mm) suy ra chiều cao làm việc giả thuyết là:
Kiểm tra điều kiện chịu cắt của sàn:
Vuϕ =
Trong đó: ϕ là hệ số triết giảm cường độ theo lực cắt (lấy ϕ =0.75).
→ Sàn đủ khả năng chịu cắt.
2.7 Tính toán cốt thép2.7.1 Trình tự tính toán
Biết b , hs, fc', fy,ds, Mu
Trang 20β1={ ¿f'c≤28 ( MPa )0.85
¿fc'≥ 56 (MPa )→ 0,65
¿28 (MPa )≤ fc'≤ 56 ( MPa) 0.85−0.05
7 (fc'
ϕ[0.85 fc'ab(ds−a
2)]=Mu→ a=ds−√d2s
ϕ 0.85 f'cbc=aβ1
Tính lại ϕ: 0.75 ≤ ϕ=0.65+0.25(ds
c −
Nếu ϕ khác nhiều so với giá trị ban đầu thì tính lại a với ϕ vừa tìmđược.
Kiểm tra điều kiện dc
Nếu c
ds≤ 0.6 → As=0.85 fc'abfy
Kiểm tra hàm lượng thép tối thiểu:
As≥ As minAs min=0.25√f'cb dsfy≥
Trang 21hs=80 (mm)
fy=280 (MPa)
fc'=24 (MPa) ¿28 (MPa) → β1=0.85
ds=56 (mm)Giả sử ϕ =0.9
Lấy tổng moment tại tâm cốt thép chịu kéo:
ϕ[0.85 fc'ab(ds−a
2)]=Mu→ a=ds−√ds2− 2 Mu
ϕ 0.85 fc'b↔ a=56−√562− 2× 43700970.9× 0.85 ×24 × 1000
¿4.43 (mm)
Chiều cao vùng nén thực:
3)=2.92>0.9 → ϕ=0.9
Kiểm tra điều kiện dc
s: Nếu dc
Trang 220.85 ×24 x 4.43 ×1000
Hàm lượng thép tối thiểu:
0.25√fc'b dsfy =
As ,min=MAX (244.95,280) → As , min=280 (mm2) < As=322.411 (mm2)
→ Thoả hàm lượng cốt thép nên ta lấy As cho tính toán thiết kế cốtthép.
Các nhịp còn lại cũng như các gối còn lại cũng tính tương tựnhư nhịp biên.
1000
Trang 23Nhận xét: Tất cả các tiết diện đều thỏa điều kiện dc
Khoảng cách các thanh thép chịu lực (sdesign) là bội số của 10 và khôngvượt quá smax.
Tiêu chuẩn mục 7.7.2.3 của ACI 318M-14 quy định khoảng cách giữacác thanh thép không vượt quá 3 lần chiều dày sàn (3 hs) và (450 (mm)).
smax=MAX(3 hs, 450 mm)=MAX(270 (mm ) , 450 (mm))=450 (mm) s=asbAssdesign=MIN(s , smax)
Trong đó:
as: Là diện tích 1 thanh thép đã chọn.
b : Bề rộng dãy bản lấy 1000 (mm).
As: Tổng diện tích thép trên bề rộng dãy bản 1000 (mm).
Để thuận tiện cho việc thi công, ta không nên chọn quá 2 loại đườngkính.
Trang 24Theo mục 7.6.1.1 ACI 318-14, diện tích thép tối thiểu được xác định như sau:
As ,min=0.002 b hs=0.002× 1000× 80=160 (mm2).Chọn thép:
ϕ 8 s 160⇒ As ct=b as cts =
2.8.3 Cốt thép phân bố
Cốt thép phân bố (còn gọi là cốt thép co ngót) dùng để liên kết cácthanh thép chịu lực thành hệ khung và chịu momen phát sinh theocạnh còn lại của bản một phương Ta có thể chọn cốt phân bố theokinh nghiệm với đường kính nhỏ hơn thép chịu lực và khoảng cáchgiữa các thanh thép phân bố từ 200mm đến smax¿
smax¿ =330 (mm) khi hs≤ 150 (mm).
=MIN(2.2 hs, 550 mm) khi hs>150 (mm).Chọn thép ϕ 8 s 200.
Trang 252.9 Chi tiết bố trí thép sàn
Bố trí theo cách phối thép ở nhịp biên và gối thứ hai, dùng thanh số2ϕ 8 uốn lên ở gối thứ 2 chịu momen âm, những chỗ khác bố trí độclập:
Hình 2.15 Bố trí cốt thép sàn (TL 1:50)
Trang 26Hình 2.16 Mặt cắt 1-1 (TL 1:20)
Hình 2.17 Mặt cắt 2-2 (TL 1:20)
Trang 27CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM PHỤ
3.1 Sơ đồ tính
Sơ đồ tính toán dầm phụ là dầm liên tục 5 nhịp, các gối tựa là dầm chính được tính theo sơ đồ đàn hồi:
Hình 3.18 Sơ đồ tính toán dầm phụ
3.2 Xác định tải trọng tính toán theo TTGH cường độ
Các tải trọng từ bản sàn truyền vào dầm phụ là tải trọng tính toán nên khi tính ra không cần nhân hệ số vượt tải (trừ trọng lượng bản thân dầm phụ).
Trang 28Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:
Trang 29Hình 3.19 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ
Hình 3.20 (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươngtại mặt cắt giữa nhịp lẻ
Hình 3.21 (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm momentdương tại mặt cắt giữa nhịp chẵn
Hình 3.22 (LL3) Hoạt tải chất ở nhịp 1, 2, 4 để tìm moment âm và lựccắt lớn nhất tại gối thứ 2
Trang 30Hình 3.23 (LL4) Hoạt tải chất ở nhịp 2, 3, 5 để tìm moment âm và lựccắt lớn nhất tại gối thứ 3
3.3.2 Tổ hợp tải trọng và biểu đồ bao nội lực
Hình 3.24 Biểu đồ bao moment
Hình 3.25 Biểu đồ bao lực cắt
Moment dùng để thiết kế cốt thép:Nhịp biên: Mu=59671767(Nmm)
Gối thứ 2: Mu=−77005738(Nmm)
Các nhịp giữa: Mu=39909483(Nmm)
Trang 31Gối thứ 3: Mu=−60902181(Nmm)
Lực cắt lớn nhất dùng để thiết kế cốt đai:Gối biên: Vu=51915.71(N )
Gối thứ 2: Vu=75704.44 (N )
Gối giữa: Vu=64094.12(N )
Giữa nhịp: Vu=44825.74(N )
3.4 Thiết kế cốt đai
3.4.1 Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai
Chọn lớp bê tông bảo vệ acover=40 (mm), giả sử sử dụng thép chủ
Trang 32Hình 3.26 Khoảng cách bố trí cốt đai
Trong đó: Sg=14 L2=1
Trang 33Kiểm tra khả năng chịu lực:
Vs=Av× fyt×dssdesign =
56.55 ×175 × 400
Vu=75704.44 (N )<ϕ(Vs+Vc)
¿0.75 ×(35986.36+65319.73)=75979.567 ( N )
→ Dầm đủ khả năng chịu cắt
Tương tự với những tiết diện khác, ta có bảng sau:
Vs, design
Bảng 3.6 Bố trí cốt đai tại các vị trí gối
Nhận xét: Bố trí cốt đai trong đoạn Sg tại các gối ứng với đường kínhthép và bước thép như trong bảng.
Ngoài đoạn Sg dùng lực cắt Vu=44825.74(N )
Vuϕ =
Chọn bước đai thiết kế: sdesign=150 (mm)<smax=200 (mm)
Nhận xét: Ngoài đoạn Sg cần bố trí cốt đai ϕ 6 s 150.
Trang 34Giả sử trục trung hoà qua sườn (a >hs).
Cân bằng moment tại trọng tâm cốt thép chịu kéo:
ϕ =0.85 fc'
2)+0.85 fc'a bdp(ds−a
2)Từ đó xác định được chiều cao vùng nén quy đổi:
Trang 35Trục trung hoà qua cánh, tiết diện tính toán là tiết diện hình chữ nhật
Kiểm tra điều kiện c /ds:
Cân bằng lực theo phương ngang:
Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bffy =
0.25×√24 ×200 × 400
1.4 bdpdsfy
Giả sử trục trung hoà qua sườn (a >hs).
Cân bằng moment tại trọng tâm cốt thép chịu kéo:
ϕ =0.85 fc'
2)+0.85 fc'a bdp(ds−a
2)
Trang 36Từ đó xác định được chiều cao vùng nén quy đổi:
Kiểm tra điều kiện c /ds:
Cân bằng lực theo phương ngang:
Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bffy =
0.25×√24 ×200 × 400
1.4 bdpdsfy =
1.4 ×200 × 400
2) As min=400(m m2)>As=397.71(m m2)
Trang 37→ Không thoả điều kiện hàm lượng cốt thép tối thiểu ta lấy As =Asmin=400 mm2
3.5.2 Tính toán cốt thép chịu moment âm
a bdp(ds−a
2)Chiều cao vùng nén quy đổi:
→ ϕ=0.9
Kiểm tra điều kiện c /ds:
Cân bằng lực theo phương ngang:
Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'abwfy =
Trang 380.25√fc'bdpdsfy =
0.25×√24 ×200 × 400
1.4 bdpdsfy =
a bdp(ds−a
2)Chiều cao vùng nén quy đổi:
→ ϕ=0.9
Kiểm tra điều kiện c /ds:
Cân bằng lực theo phương ngang:
Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bwfy =
Trang 390.25√fc'bdpdsfy =
0.25×√15 × 200× 400
1.4 bdpdsfy =
Gối thứ2
Bảng 3.7 Lực chọn cốt thép chịu lực
Nhận xét: Tại vị trí gối thứ 2 có diện tích thép lớn nhất
định về hàm lượng cốt thép trong dầm (0.5 % ÷ 2.8 % ).
Với cốt thép chịu moment dương, đặt 2 ϕ14 phía ngoài chạy suốt chiều dài dầm phụ vừa chịu lực vừa làm cốt giá, những cây phía trong cắt theo biểu đồ bao moment Cốt thép chịu moment âm đặt
3.6 Biểu đồ bao vật liệu3.6.1 Trình tự tính toán
Biết bf, bdp, h ,hf, f'c, fy, ds, dt, As tính Mr.
Giả sử dầm phá hoại dẻo, phương trình cân bằng lực:
Asfy=0.85 fc'ab→ a=Asfy
0.85 fc'b→ c=aβ1
Tính ϕ:
Trang 400.75 ≤ ϕ=0.65+0.25(dt
c −
Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu:
As min=0.25√f'ca bdpfy≥
1.4 bdpdsfy
Tính lại ϕ:
0.75 ≤ ϕ=0.65+0.25(dt
c −
53)≤0.9Mr=ϕ EsAs0.003(ds−c)
3)=14.358>0.9
Trang 41→ ϕ=0.9
Hàm lượng cốt thép tối thiểu:
0.25√fc'bdpdsfy =
→ ϕ=0.9
Hàm lượng cốt thép tối thiểu:
Trang 420.25√fc'bdpdsfy =
( KNm)
39.140
Trang 43Gối giữa656.59
Bảng 3.8 Khả năng chịu lực của thép trước và sau khi cắt
3.6.2 Biểu đồ bao vật liệu
Hình 3.27 Biểu đồ bao vật liệu
3.7 Neo, nối, bố trí cốt thép
3.7.1 Xác định chiều dài đoạn neo nối
Chiều dài đoạn neo, nối: ϕ ≤20 (mm): ld=12 fyψtψe
25 λ√fc'db(mm)
ϕ>20(mm): ld=12 fyψtψe
20 λ√fc'
Trong đó: ψt=1 cho cấu kiện bê tông cốt thép thông thường.
ψe=1 vì thanh cốt thép không được bộc epoxy.
λ=1 cho bê tông trọng lượng thường.
Trang 45Hình 3.31 Mặt cắt 5-5 Hình 3.32 Mặt cắt 6-6
CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ DẦM CHÍNH4.1 Sơ đồ tính
Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp tựa lên các cột, có tiết diện chữ Ttính theo sơ đồ đàn hồi:
Hình 4.33 Sơ đồ tính dầm chính
Trang 464.2 Xác định tải trọng tính toán theo TTGD cường độ
Các tải trọng từ dầm phụ truyền vào dầm chính là dạng tải trọng tínhtoán theo dạng lực tập trung nên khi tính không cần nhân hệ số vượttải (trừ trọng lượng bản thân dầm chính).
Trang 474.2.2 Hoạt tải tính toán
Hoạt tải từ dầm phụ truyền vào dầm chính:
Hình 4.34 (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính
Hình 4.35 Trọng lượng bản thân dầm chính
Trang 48Hình 4.36 (LL1) Hoạt tải chất trên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 1, 3
Hình 4.37 (LL2) Hoạt tải chất trên các nhịp chẵn để tìm momentdương lớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 2, 4
Hình 4.38 (LL3) Hoạt tải chất trên các nhịp 1, 2, 4 để tìm momentâm và lực cắt lớn
Hình 4.39 (LL4) Hoạt tải chất trên các nhịp 2, 3 để tìm moment âmvà lực cắt lớn nhất tại gối 3
4.3.2 Tổ hợp tải trọng và biểu đồ bao nội lực
Trường hợp 1: U =1.2 DL+1.6 L L1
Trường hợp 2: U =1.2 DL+1.6 L L2
Trang 49Hình 4.40 Biểu đồ bao moment
Hình 4.41 Biểu đồ bao lực cắt
4.4 Thiết kế cốt đai
4.4.1 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông
Chọn lớp bê tông bảo vệ acover=40 (mm), giả sử sử dụng thép chủ